« РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ КОМПЛЕКСНОГО ОСВОЕНИЯ НЕДР ИПКОН РАН На правах рукописи ...»
Остановимся подробно на каждом из перечисленных групп критериев подобия на месторождениях с неизученным характером процесса сдвижения.
Общепринято считать, что прочность – это свойство материала сохранять свою сплошность при деформации в процессе нагружения. В данной классификации прочность пород подразделяется на пять подгрупп:
- Очень низкая прочность
Коэффициент крепости горных работ равен f 2,0
- Низкая прочность
Коэффициент крепости горных работ изменяется в диапазоне от
f = 2,1 5,0
- Средняя прочность
Коэффициент крепости горных работ изменяется в диапазоне от
f = 5,1 10,0
- Высокая прочность
Коэффициент крепости горных работ изменяется в диапазоне от
f = 10,1 15,0
- Очень высокая прочность
Коэффициент крепости горных работ равен f 15,1
Геомеханическое состояние массива определяется, прежде всего, отношением нагрузки на горную породу к ее прочности. При одной и той же прочности пород это отношение, в зависимости от глубины, может меняться в несколько раз, что необходимо учитывать, особенно при современных глубинах разработки месторождений полезных ископаемых. Состояние массива горных пород подразделяется на:
- Весьма устойчивое
Степень устойчивости массива горных пород оценивается отношением нагрузки на горную породу к ее прочности и описывается выражением следующего вида 
0,5
- Устойчивое
При устойчивом состоянии массива горных пород, отношение нагрузки горных пород к ее прочности изменяется в диапазоне 
= 0,6 1,0
- Допустимая устойчивость
При допустимой устойчивости состоянии массива горных пород, отношение нагрузки горных пород к ее прочности изменяется в диапазоне
=1,1 1,5
- Предельное состояние
При предельном состоянии массива горных пород, отношение нагрузки горных пород к ее прочности изменяется в диапазоне 
= 1,6 2,0
- Запредельное состояние
И, наконец, при запредельном состоянии массива горных пород, отношение нагрузки горных пород к ее прочности изменяется в диапазоне 
2,1
В данной классификации показателем характеризующим состояние и строение массива горных пород является отношение нагрузки на массив к сопротивлению этой нагрузке, отношения временного сопротивления растяжения или сдвига к временному сопротивлению сжатия. В данной классификации прочность пород подразделяется на пять подгрупп:
- Монолитное Кс = 1,0;
=1,0; 
=1,0
- Блочное Кс = 0,9 0,7;
=0,8; 
=0,9
Общая структура массива горных пород представляется в виде вложенных друг в друга структурных блоков.
- Блочно – слоистое Кс = 0,60,5;
=0,6; 
=0,7 - Трещиноватое Кс = 0,4 0,3;
=0,4 
=0,5 - Сильно трещиноватое Кс 0,3;
0,2; 
0,3
ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 4
Составлена классификация критериев подобия месторождений осадочного происхождения, базирующаяся на использовании критериев, в число которых входят, прежде всего, строение и состояние массива горных пород, которые в ранее составленных классификациях не учитывались. Для блочно-слоистого массива горных пород, какими являются массивы на большинстве месторождений, определяющими факторами прочности являются структура и строение массива. Строение массива по составленной классификации подразделяется на монолитное, блочное, блочно-слоистое, трещиноватое и сильнотрещиноватое, а его состояние характеризуется отношением нагрузки на элементы массива к сопротивлению этой нагрузке и подразделяется на весьма устойчивое; устойчивое; допустимой устойчивости; предельное и запредельное состояние.
Основная особенность составленной классификации состоит в том, что в классификации горных пород в массиве по трещиноватости по СНиПу приводятся значения коэффициента структурного ослабления, но данные значения являются частными значениями для типовых зданий и сооружений была составлена рекомендованная классификация состояния массива горных пород применяемая не только для зданий и сооружений, но и для месторождений с неизученным характером процесса сдвижения.
5. ГЕОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ И МЕТОДИКА РЕШЕНИЯ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ ПРИ ОБРАЗОВАНИИ НАД ГОРНЫМИ РАБОТАМИ МЕСТОРОЖДЕНИЙ – АНАЛОГОВ ПРОВАЛОВ И КРУПНЫХ ТРЕЩИН
5.1 Основные факторы, определяющие образование провалов и крупных трещин в массиве горных пород
Актуальность определения местоположения горной выработки, вызвавшей образование на земной поверхности провалов и крупных трещин по данным наблюдений на земной поверхности обусловлена возрастающей частотой техногенных катастроф, спровоцированных интенсивным ростом масштаба добычи полезных ископаемых.
Общепризнано, что один из наиболее значимых видов техногенного воздействия на недра связан с подземной добычей. Разработка месторождений и связанные с ними нарушения первоначального равновесия в напряженном состоянии верхней части земной коры в результате добычи полезного ископаемого, нарушение гидрогеологического режима в связи с откачкой подземных вод нарушают природное равновесное состояние недр. Тем самым, создавая предпосылки для возникновения сильных и в ряде случаев катастрофических природно-техногенных событий, деформаций земной поверхности, повреждение систем и объектов обустройства [5]. При этом все аварийные и катастрофические ситуации, как правило, возникают из-за двух основных причин:
- формирование карстовой полости, вызванной растворением пород кровли, которая может привести к обрушению пород и образованию провала на земной поверхности;
- аварии и катастрофы, обусловленные неправильным ведением горных работ.
С освоением закарстованных территорий тесно связано понятие карстоопасность, которое представляется как определенное сочетание природных и (или) природно-техногенных условий и факторов развития, карстовых и сопутствующих процессов, способное вызвать динамические явления в основаниях инженерных сооружений на поверхности или внутри карстового массива, в результате которых могут возникнуть аварии, катастрофы, экологические бедствия.
С точки зрения оценки опасности карста для различных объектов, выделяются следующие типы карстовых деформаций земной поверхности:
- обрушение налегающей толщи пород над карстовыми пустотами с образованием на земной поверхности, в зависимости от параметров и условий залегания пустот, провалов или локальных зон оседаний с плавными деформациями:
- постепенные длительные оседания (коррозия) земной поверхности в местах выхода растворимых пород на поверхность за счет их растворения, суффозионного выноса.
- комбинированные и промежуточные типы (плавные оседания, осложненные провалами).
На развитие процесса обрушения налегающих пород, обусловленные неправильным ведением горных работ влияют:
- характер строения налегающих пород;
- физико-механические свойства налегающих пород;
- условия залегания;
- применяемые системы разработки;
- интенсивность и концентрация очистных работ;
- соотношение пролета подработки и глубины залегания месторождения.
Практика разработки рудных месторождений показывает, что к обрушению наиболее склонны трещиноватые или слоистые слабые породы, имеющие геологические нарушения [28]. Процессы обрушения протекают интенсивнее при отработке пологопадающих и наклонных залежей, имеющих значительную мощность. При медленном подвигании очистных работ происходит постепенное растрескивание, расслоение и самообрушение подрабатываемых пород. Интенсивная же отработка может быть причиной "мгновенной" посадки в виде сплошных крупных блоков.
Таким образом, во всех случаях опасность образование провалов и крупных трещин связана, прежде всего, с геомеханическими факторами и геомеханическими процессами, происходящими в массиве горных пород.
Поставленная перед диссертационной работой задача обосновать и разработать методику решения обратной геомеханической задачи при образовании над горными работами месторождения – аналогов провалов и крупных трещин, требует, именно, ответа на вопрос – в результате чего образовался провал и что спровоцировало образование данного провала.
Исходя из условий образования провалов, крупных трещин и определяющих геомеханических факторов опасности обрушений, перед разработкой методики решения обратной геомеханической задачи для определения обрушения необходимо изучение иерархически блочной структуры и параметров ее характерных зон определяющих параметры полости повлекшей за собой обрушение и образование крупных трещин;
5.2 Иерархически блочная структура и характерные зоны массива
горных пород
В соответствии с основными положениями теории глобальной тектоники плит, литосфера Земли представляет собой относительно жесткую оболочку, «плавающую» на поверхности достаточно вязкой мантии. Эта оболочка разбита региональными тектоническими нарушениями на ряд крупных литосферных блоков, линейные размеры которых достигают нескольких тысяч километров; эти, так называемые, мегаблоки находятся в постоянном движении относительно друг друга. Каждый литосферный блок, в свою очередь, разбит на множество более мелких структурных блоков системами региональных и локальных тектонических нарушений, по которым также происходят тектонические подвижки. Таким образом, реальный массив горных пород представляет собой сложную иерархически-блочную среду, каждая структурная единица которого находится в постоянном движении относительно окружающих ее структурных единиц. Уже установлено, что тектонические нарушения даже невысокого ранга обладают достаточной подвижностью, которая носит как трендовый направленный характер, так и представлена цикличными полигармоническими колебаниями с различной продолжительностью циклов. В настоящее время достаточно хорошо известно о движениях литосферных плит, происходящих по таким крупным живущим разломам как Сан-Андреас в Калифорнии, Северо-Анатолийский в Турции и др. На остальной же территории Земли массив горных пород в большинстве случаев остается малоисследованным и представляется как среда статическая и незыблемая.
Различные дефекты строения пород приповерхностной части литосферы имеют самые разные размеры - от микроскопических до многих сотен и даже тысяч километров (рис. 3.1)
По размеру дефектов выделяют пять уровнен примерно соответствующих уровням неоднородности [61].
IV — Дефекты кристаллической решетки минералов, составляющих породу: вакансии, межузельные атомы, дислокации и т.п. изучаемые в физике твердого тела.
Ш — Микротрещины, разбивающие отдельные кристаллы и небольшие участки горной породы. Размер их может быть условно ограничен величинами 001 мм - 10 см (по длине).
Рис. 5.1 Обнажение закарстованного массива как пример иерархической блочной структуры
II – Макротрещины, видимые в обнажениях и изучаемые в ряде отраслей геологии. Условно их линейные размеры ограничиваются интервалом 10 см — 100 м.
I - Разрывы, разбивающие массивы горных пород и связанные обычно с локальными складчатыми структурами. Условно их линейные размеры принимаются в интервале 100 м - 10 км.
0 - Крупные тектонические разрывы, связанные с региональными полями тектонических напряжений и разбивающие целые участки литосферы - вплоть до глубинных разломов.
Анализ неоднородности горных пород в массиве позволяет ввести достаточно строгое определение понятия структуры массива, удобное для инженерных приложений. Под структурой можно понимать совокупность «закономерных» изменений свойств пород в массиве [14]. При этом неоднородность высшего порядка и эффективная характеризуется как свойства материала, из которого построен массив. Массив есть естественная конструкция, созданная природой из этого материала.
Тектонические нарушения, выполняющие роль швов между соседними блоками, всегда имеют определенную толщину (мощность), зависящую, как правило, от их ранга. Она может изменяться от нескольких сантиметров до нескольких метров, а у крупных разломов она может достигать десятков и сотен метров.
При использовании обычных методов исследования, принятых в инженерной геологии и при обычных размерах крупных инженерных сооружений (порядка сотен метров или первых километров) возникает следующая характерная ситуация. Дефекты уровней IV и III. т.е. дефекты кристаллической решетки и микротрещины, выступают в роли неоднородности высшего порядка и вносят свой вклад в формирование свойств пород как материала. Дефекты уровней 0 и I определяют инженерно-геологические условия территории строительства в целом (региональные разрывы) или выступают в роли крупных, относительно немногочисленных элементов структуры массивов горных пород. Дефекты II уровня (макротрещины) занимают промежуточное положение, обуславливая, во-первых, крайне нерегулярный характер изменчивости свойств пород в массиве и. во-вторых, различие между свойствами пород в образце и в массиве. Поэтому проблема учета макротрещиноватости является основной в комплексе задач инженерной геомеханики массивов горных пород.
Структура, прочностные и деформационные свойства массива горных пород в тектонических нарушениях резко отличаются от пород в блоках.
Они, как правило, сильнотрещиноваты, часто перетерты до дресвянопесчано - глиннстого состояния, вследствие чего в массиве имеют низкие прочностные и деформационные характеристики, хотя отдельные образцы пород по этим показателям могут немногим отличаться от аналогичных пород в блоках.
Второй важной особенностью иерархически блочного массива горных пород является взаимная подвижность блоков. По своему происхождению ее можно разделить на два вида: естественные движения, обусловленные природными процессами, протекающими в массиве горных пород: техногенные, вызванные процессами недропользования.
Истоки природной подвижности, именуемой современными геодинамическими движениями, пока до конца неясны. Причиной ее может служить большое число факторов эндогенного и экзогенного характера. Для практических целей решения проблемы снижение риска техногенных катастроф важен факт ее существования, возможность изучения параметров проявления и влияния на безопасность объектов недропользования.
С точки зрения активизации процессов образования провалов и крупных трещин, наибольший интерес представляют границы блоков, т.е. тектонические нарушения различного порядка, представленные сильнотрещиноватыми дезинтегрированными породами, имеющими повышенные фильтрационные характеристики, особенно в окраинных частях.
Примером влияния тектонических нарушений на активизацию процессов образования провалов и крупных трещин, может служить земляная воронка в штате Луизиана в США и образование провала, произошедшего на калийном месторождении недалеко от железнодорожной станции г. Березняки Пермского края.
Земляная воронка, возникшая 03 октября 2012 года в штате Луизиана, США, продолжает углубляться, становясь нешуточной угрозой для предприятий и жилых территорий, находящихся рядом с ней. Проседание грунта появилось в лесном массиве, успев достигнуть площади в 1 395 м2. Воронка поглотила участок дороги, используемой лесными службами во время расчистки леса. По результатам ультразвукового исследования,
Рис. 5.2 Земляная воронка в штате Луизиана в США
причиной проседания почвы мог стать резервуар или пещера с соленой водой, которая находится в недрах земли как раз в штате Луизиана. Но почему воронка появилась именно сейчас, конкретных ответов ученые не имеют. На поверхности дыры было обнаружено вещество неизвестного происхождения, напоминающее смесь почвы и песка в странной пропорции.
В администрации города Березники подвели итоги наблюдения за ситуацией на БКПРУ-1 ОАО «Уралкалий» за период с 14 по 20 сентября текущего года.
По данным ОАО «Уралкалия», на 20 сентября абсолютная отметка уровня воды в воронке провала на промышленной площадке БКПРУ-1
составила +110,38 метров. Уровень сейсмической активности в районе провала низкий. В засыпанной воронке зарегистрировано одно сейсмическое событие, связанное с подвижками засыпанной в воронку песчано-гравийной смеси с эпицентром в юго-западной части воронки.
Рис. 5.3 Провал на калийном месторождении ОАО «Уралкалий»
Как сообщили ГКУ «Гражданская защита», граница провала сместилась на 50 метров восточнее и по состоянию на 20 сентября размеры воронки составляют 130 на 106 метров. Причины образования воронки
На основании выше приведенных примеров, а также опыта многолетних исследований на горно-обогатительных комбинатах и в пределах городской инфраструктуры иерархически блочное строение, а в частности, активные тектонические нарушения являются одним из факторов, определяющими устойчивость оснований сооружений и подверженность развитию процессов провалов и крупных трещин.
Зачастую очень сложно определить по какой причине произошло обрушение или образование крупных трещин, либо это произошло из - за
формирования карстовой полости, которая может привести к обрушению пород и образованию провала на земной поверхности, либо аварии и катастрофы, обусловленные ведением горных работ. В этом случае возникает потребность в составлении методики решения обратной геомеханической задачи при образовании над горными работами месторождения – аналогов провалов и крупных трещин.
5.3 Разработка методики решения обратной геомеханической задачи при образовании над горными работами месторождений – аналогов провалов и крупных трещин
Одним из последних фактических примеров является образование провала, произошедшего на калийном месторождении недалеко от железнодорожной станции г. Березняки Пермского края.
Для определения причин образования провала на земной поверхности на месторождении был произведен ряд вычислений с использованием решения обратной геомеханической задачи, согласно которой параметры образовавшейся полости или выработанного пространства, повлекшей за собой обрушение земной поверхности, определяются по наблюдаемым сдвижениям и деформациям земной поверхности на основании использования установленных закономерностей развития геомеханических процессов.
Определим причину образования провала земной поверхности на месторождении. Для достижения указанной цели был произведен ряд вычислений с использованием решения обратной геомеханической задачи, т.е. параметры образовавшейся полости или выработанного пространства, повлекшей за собой обрушение земной поверхности, определяют по наблюдаемым сдвижениям и деформациям земной поверхности на основании использования установленных закономерностей развития геомеханических процессов.
Рис. 5.4 Провал на калийном месторождении недалеко от железнодорожной станции г. Березняки Пермского края
Двадцать пятого ноября 2010 года при проходе грузового состава под железнодорожным полотном станционного пути «РЖД» образовалась воронка, увеличивающаяся в размерах. Место аварии находится южнее железнодорожной станции г. Березники и севернее провала, образовавшегося 28 июля 2007 г. (рис.5.4).
По состоянию на 16.12.2010 г. размеры воронки составили в субширотном направлении 69 метров, в субмеридиональном направлении 38 метров.
Для анализа и установления причин возникновения провала были собраны инструментальные наблюдения за оседаниями земной поверхности, которые были выполнены по системе из 48 наблюдательных пунктов, включающие профильные линии, состоящие как из грунтовых, так и стенных реперов. Периодичность наблюдений определяется выявленными скоростями оседаний и прогнозируемыми деформациями земной поверхности. В связи с образованием воронки на ж/д путях были заложены дополнительные репера в этом районе с учащёнными наблюдениями. Так, зная местоположение характерных точек мульды сдвижения, можно определить параметры полости или выработки (повлекшей за собой обрушение земной поверхности): местоположение, размеры, глубину залегания и т.д. Для определения местоположения полости в толще пород, вызвавшие образование провала на земной поверхности, поэтапно выполняем ряд действий:
По результатам образовавшегося провала и составленного плана оседания земной поверхности (Рис. 5.5), определяем наклоны и кривизну.
Наклон в любой точке представляет собой тангенс угла наклона касательной к кривой оседания, который рассматривается как первая производная от функции оседания по горизонтальной координате.
Первую производную от оседаний, которая является, по существу наклоном i вычисляем по следующей формуле:
(5.1)
Кривизна - вертикальная деформация земной поверхности, определяемая как отношение разности наклонов двух соседних интервалов мульды к полусумме длин этих интервалов. Первая производная от наклона или вторая производная от оседания, которая является, кривизной k, вычисляется по следующей формуле:
Рис. 5.5 План оседания земной поверхности рудника БКПРУ-1.
(5.2)
Где: - оседание [м];
l- длинна интервала [м.];
- наклон [10-3] ; k –кривизна [1/м.].
На Рис. 5.6 (а) показано распределение оседаний земной поверхности по исходным данным. Максимальное оседание в образовавшейся мульде сдвижения наблюдается над центром мульды, и составляет 11,5 м. После обработки данных, строим графики наклона Рис. 5.6 (б) и кривизны Рис. 5.6 (в) с усредняющими кривыми.
Рис. 5.6 Графики расчетных значений (а) – оседания, (б) – наклона, (в) – кривизны, (г) общая схема.
Где: I-I* – линия разреза;
– оседание;
iуср.- усредненная кривая наклона i;
kуср.- усредненная кривая кривизны k.
Пересечения линий, проведенных от характерных точек мульды сдвижения под соответствующими углами влияния, которые определяются при решении прямой задачи геомеханики, указывают на положение границы выработанного пространства.
Получив графики оседания, наклона i и кривизны k строим соответствующие углы влияния (Рис. 5.6). Исходя из «Указаний по защите рудников от затопления и охране подрабатываемых объектов в условиях Верхнекамского месторождения калийных солей», граничный угол 0 будет равен 550 [73].
В настоящее время методы определения параметров выработанного пространства при подземной добыче основываются преимущественно на взаимосвязи местоположения максимальных наклонов в мульде сдвижения с границей выработанного пространства.
Под углом максимального влияния наклонов на положение выработанного пространства i понимают внешний относительно выработанного пространства угол наклона линии, соединяющей интервал на участке земной поверхности с максимальным наклоном и границу выработанного пространства. Ранее уже предпринимались попытки определения местоположения на земной поверхности точки с im в аналитико-экспериментальном методе расчета сдвижений и деформаций земной поверхности [22, 23, 24, 13]. В результате проведенных исследований были установлены зависимости угла i от двух влияющих факторов – угла падения пласта и коэффициента подработанности земной поверхности. Исходя из того, что данное месторождение залегает горизонтально, угол максимального влияния наклонов определяем следующим выражением:
(5.3)
где: n – коэффициент подработанности земной поверхности;
Под коэффициентом подработанности земной поверхности понимают отношение фактического размера выработанного пространства к минимальному размеру, при котором наступает полная подработка земной поверхности. Как правило, значение коэффициента подработанности земной поверхности меньше или равно единице. Для большей безопасности
Рис. 5.7 Определение местоположения полости (выработки) посредством решения обратной геомеханической задачи.
коэффициент подработанности принимаем n=1. Подставив все значения в выражение (4.8) получаем, что угол максимального влияния наклона на положение выработанного пространства равен i=1050.
Таким образом, путем решения обратной геомеханической задачи, графически устанавливаем, что глубина залегания полости (выработки), повлекшей за собой образование воронки, составляет 260 метра. Из вышесказанного можно сделать вывод, что наиболее вероятной причиной образования на земной поверхности воронки явилось ведение работ в пласте сильвинита. Данный способ определения местоположения полости в толще пород, вызвавшей образования провала на земной поверхности, можно использовать как методическое пособие по установлению причин возникновения обрушений на земной поверхности.
ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 5
- Зная местоположение характерных точек мульды сдвижения и можно определить параметры полости или выработки (повлекшей за собой обрушение земной поверхности): местоположение, размеры, глубину залегания и т.д
- Получила развитие методика решения обратной геомеханической задачи по определению местоположение горной выработки, вызвавшей образование на земной поверхности провалов и крупных трещин.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В диссертации, являющейся законченной научно-исследовательской и квалификационной работой, приведено решение актуальной задачи оценки механических характеристик массивов осадочных пород на месторождениях с неизученным характером процесса сдвижения, имеющей большое научное и практическое значение для повышения безопасности и эффективности горных работ и эксплуатации подрабатываемых объектов.
Основные выводы диссертационной работы сводятся к следующему:
- Установлена зависимость угла сдвижения от основных влияющих факторов, являющегося интегральным показателем состояния, строения и механических характеристик массивов осадочных пород, которая представлена в виде:
Показано, что наиболее полно отражают особенности месторождения на начальной стадии его освоения отношение нагрузки на массив горных пород к сопротивлению этой нагрузке и отношение прочности пород на растяжение или на сдвиг к прочности пород на сжатие;- Установлено, что показатель неоднородности массива горных пород связан с коэффициентом структурного ослабления и находится в следующей зависимости от отношения прочности пород на растяжение или на сдвиг к прочности пород на сжатие:
(1)
(2)
где: а = 2 и = рас/сж в выражении (1);
а = 3 и d = /сж в выражении (2).
- Составлена классификация критериев подобия месторождений -аналогов, впервые обеспечивающая необходимой информацией при проектировании месторождений с неизученным характером процесса сдвижения;
- Разработана методика учета возможности образования над горными работами провалов и крупных трещин при выборе месторождений аналогов;
- Показано, что наиболее надежно выбирается месторождение – аналог при использовании четырех критериев, в число которых входят, прежде всего, свойства, строение, состояние массива горных пород, а также горно-геологические условия разработки месторождения;
- Выдвинута и экспериментально подтверждена гипотеза о наличии подобия в структуре горных пород на микро- и макроуровнях.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
- Авершин С.Г. Некоторые вопросы теории сдвижения горных пород. «Горный журнал», № 11, 1948
- Авершин С.Г. Сдвижение горных пород при подземных разработках. Углетехиздат,1947
- Авершин С.Г., Кузнецов М.А. Расчет элементов сдвижения поверхности в условиях разработок пологопадающих пластов. ВНИМИ, выпуск XV. Углетехиздат, 1948
- Айнбиндер И.И. Развитие интенсивных методов добычи руд на больших глубинах. М., ИПКОН АН СССР, 1990г., - С. 233.
- Акимов А.Г., Земисев В.Н., Кацнельсов Н.Н. и др. Сдвижение горных пород при подземной разработке угольных и сланцевых месторождений. – М.: Недра, 1970. С. 224
- Алексеев А.Д., Питаленко Е.И., Маевский В.С., Ермаков В.Н. Деформационные процессы в горном массиве при закрытии угольных шахт // Физико-технические проблемы горного производства - Донецк: ДонФТИ, 1998. — С. 5-9.
- Бахурин И.М. Сдвижение горных пород под влиянием горных разработок. Гостоптехиздат, 1946
- Белаенко Ф.А. Напряжения вокруг круглого ствола шахты при упруго-пластичных породах. Изв. АН СССР, ОТН, 1950. № 6. 914-925 с.
- Блашкевич И.А. Результаты наблюдения за сдвижением поверхности в Карагандинском каменноугольном бассейне. ВНИМИ, выпуск IVIII, Углетехиздат, 1950
- Булычев H.C. Механика подземных сооружений. Учебник для вузов. - М.: Недра, 1982. — 270 с.
- Булычев Н.С., Фотиева Н.Н., Стрельцов Е.В. Проектирование и расчет капитальных выработок. М.: Недра. 1986. 288 с.
- Введение в механику скальных пород: Пер. с англ./Под ред. X. Бока. - М.: Мир, 1983. — 276 с., ил.
- Викторов С.Д., М.А. Иофис, С.А. Гончаров. Сдвижение и разрушение горных пород. – М.: Наука, 2005. – 38 с.
- Геологическая структура. Опыт формализованного определения и описания. Статья 1. Определение понятия геологической структуры [Текст] / Ю. А. Косыгин и др.// Геология и геофизика. - 1966. -№11.
- Гертнер П.Ф. Подработка сооружений на шахтах Донбасса. ВНИМИ, выпуск XVIII. Углетехиздат,1949
- Головачев Д.Д.- Измерение давления горных пород на рудничную крепь с помощью струнного метода. Тр. совещ. по управлению горным давлением. М.-Л., 1938. 103-112 с.
- Горная энциклопедия (в 5-титомах) /Гл. ред. Е.А. Козловский. – М.: Сов. энциклопедия. 1984 – 1991
- Динник А.Н. О давлении горных пород и расчет крепи круглой шахты. Инж. работника, 1925. № 7 1-12 с.
- Динник А.Н., Моргаевский А. Б. Савин Г.Н. Распределение напряжений вокруг подземных горных выработок. Тр. Совещ. по управлению горным давлением. Л.-М., 1938. 7-55 с.
- Звонарев Н.К.. А.с. 1183676 СССР. Способ определения механических свойств горного массива– Опубл. В Б.И., 1985, № 38.
- Земисев В.Н. Расчет деформаций горного массива. – М.: Недра, 1973. – С.144
- Иофис М.А., А.Н. Медянцев Определение оптимальных размеров предохранительных целиков угля в Донбассе // Разработка месторождений полезных ископаемых /ТЕХНIКА КИЕВ – 1975. – С. 40-43
- Иофис М.А., Черняев В.И. Определение вертикальных сдвижений и деформаций земной поверхности при выемке наклонных и крутопадающих пластов // Горный журнал. – 1979. – № 6. – 20-22 с.
- Иофис М.А., Шмелев А.И. Инженерная геомеханика при подземных разработках. – М.: Недра, 1985. – 248 с.
- Казаковский Д.А. Сдвижение земной поверхности под влиянием горных разработок. Углетехиздат, 1953 – 157 с.
- Казаковский Д.А., Глейзер М.И. Правила охраны сооружений от вредного влияния горных разработок в условиях угольных и сланцевых месторождений СССР. Труды ВНИМИ, выпуск ХХ, 1949.
- Канлыбаева Ж.М., К.Б. Бакитов,К.Ш. Джанбуршина. Физико – механические свойства горных пород и их влияние на процесс сдвижения массива. – Наука, АЛМА – АТА, 1972, 23-45 с.
- Каплунов Д.Р., Калмыков В.Н., Рыльникова М.В. Комбинированная технология. М.: Изд.дом «Руда и металлы», 2003.
- Каплунов Д.Р., Помельников И.И., Левин В.И. и др. Комплексное освоение месторождений: проектирование и технология подземной разработки. – М.: ИПКОН РАН, 1998. 383 с.
- Карташов Ю.М., Матвеев Б.В., Михеев Г.В., Фадеева А.Б. Прочность и деформируемость горных пород - М.: Недра, 1979. —269 с.
- Ким Д.Н. Исследование структурного ослабления трещиноватых пород моделирование прочностных свойств в лабораторных условиях. Тр. ИГД УФ АН СССР. Свердловск, 1963. – Вып. 5. – 97-106 с.
- Козеев А.А., В.Ю. Изаксон, Н.К. Звонарев. Термо- и геомеханика алмазных месторождений. – Новосибирск, Наука. 1995, 29-38 с.
- Колбеков С.П., Павлов А.Н. К вопросу расчетов деформаций земной поверхности // Труды по вопросам горного давления, сдвижения горных пород и методики маркшейдерских работ/ ВНИМИ. – 1963. – Сб. 50. – С. 114-130
- Коротков М.В. О дополнениях и уточнения Правил охраны сооружений от вредного влияния горных разработок в Донбассе.
- Кошелев К.В., Петренко Ю.А., Новиков А.О. Охрана и ремонт горных выработок /Под ред. К.В.Кошелева – М.: Недра, 1990 – 218 с.
- Кузнецов Г.Н. Информация об опыте постановки наблюдений за поведением горных пород в выработках. ЦНИМБ, выпуск 1, 1934
- Кузнецов Г.Н. Информация об опыте постановки наблюдений за поведением горных пород в выработках. ЦНИМБ, выпуск 5, 1937
- Кузнецов Г.Н. Механические свойства горных пород. М.: Углетехиздат, 1947. 180 с.
- Кузнецов Г.Н. Экспериментальные методы исследования вопросов горного давления. Тр. совещ. по управлению горным давлением. М. 1948. 90-150 с.
- Кузнецов Г.Н., Слободов М.А. Определение методов разгрузки напряжений, действующих в междукамерных целиках. Тр. ВНИМИ. 1950, № 22 151-174 с.
- Кузнецов С.В. Напряженное состояние горных пород и давление на междукамерные целики. ФТПРПИ - 1997 - № 5.
- Кузьмин Е.В., Узбекова А.Р. Рейтинговые классификации массивов скальных пород: предпосылки создания, развитие и область применения // ГИАБ, №4, 2004. — 201—202 с.
- Кузьмин Е.В., Узбекова А.Р. Самообрушение руды при подземной добыче: Учебное пособие. — М.: Издательство Московского государственного горного университета, 2006. — 283 с.: ил.
- Кульбах О.Л., Коротков М.В. Первые итоги систематических наблюдений сдвижения дневной поверхности под влиянием каменноугольных разработок в Донбассе. ЦНИМБ, №1, 1934
- Лабасс А. Давление горных пород в угольных шахтах. Вопросы теории горного давления. М., 1961. 59-164 с.
- Леонтовский П.М. Литература об обрушении и оседании пород в рудниках и о влиянии их на дневную поверхность. Екатеринослав, 1912.
- Лехницкий С.Г. Теория упругости анизотропного тела. М.-Л.: Гостехтеориздат, 1950. 300 с.
- Литвинский Г.Г.. Аналитическая теория прочности горных пород и массивов.- Алчевск, 2008. 13-15 с.
- Михлин С.Г. О напряжениях в породе над угольным пластом. Изв. АН СССР. Отд-ние техн. наук. 1942. № 7-8. 13-28 с.
- Мохначев М.П., Присташ В.В. Динамическая прочность горных пород. - М.: Наука, 1982.— 141с.
- Макаров А.Б. Практическая геомеханика. Пособие для горных инженеров. – М.: Горная книга, 2006.
- Макаров А.Б., Борщ - Компониец В.И. Горное давление при отработке мощных пологих рудных залежей. – М.: Недра, 1986.
- Покровский М.П. О некоторых результатах анализа и оценки классификаций месторождений полезных ископаемых // Геология и поиски месторождений редких и цветных металлов (Труды СГИ, вып.131). Свердловск: издание института, 1976. 118-133 с.
- Покровский М.П. О требованиях к геологическим классификациям // Геология и поиски месторождений редких и цветных металлов (Труды СГИ, вып. 81). Свердловск: Издание института, 1971. 97-107 с.
- Поляк З.И. Сдвижение горных пород в Подмосковном угольном бассейне. Углетехиздат, 1947
- Попов В.Н., В.А. Букринский. Геодезия и маркшейдерия.- М.: МГГУ, 2004, 208-210 с.
- Попов В.Н., О.Б. Сильченко, М.С. Парамонова, Об изменении физико – механических свойств горных пород с глубиной залегания // ГИАБ - №5/2011. 108-117 с.
- Правила охраны сооружений и природных объектов от вредного влияния подземных горных разработок на угольных месторождениях, С.-Петербург, ВНИМИ, 1998
- Проскуряков Н.М. Управление состоянием массива горных пород: Учеб. для вузов. М.: Недра, 1991. – 386 с.
- Протодьяконов М.М. Давление горных пород на рудничную крепь. – Екатеринослав, тип. Губерн. Земства, 1907. 102 с.
- Рац М. В. Неоднородность горных пород и их физических свойств - М.: Наука, 1968. - 108 с.
- Рац М. В. Трещиноватость и свойства трещиноватых горных пород - М: Недра, 1970. - 164 с.
- Ржевский В.В., Г.Я. Новик Основы физики горных пород. Учебник для вузов 4 – е издание. – М.: Недра, 1984. – 359 с.
- Ржевский В.В., Новик Г.Я. Основы физики горных пород. — М: Недра, 1978. — 390 с.
- Родин И.В. К вопросу о влиянии выработок на напряженное состояние горного массива. Изв. АН СССР, ОТН, 1950. № 12. 1763-1783 с.
- Романович И.Ф. Месторождения неметаллических полезных ископаемых. Учебное пособие для вузов. М.: Недра, 1986. 367 с.
- Ростовцев Д.С. Управление кровлей при разработке пологопадающих пластов каменного угля. Харьков – Киев, 1935. 378с
- Руппейнейт К.В. Деформируемость массива в расчетах устойчивости горных пород. – М.: Недра, 1991. – 104 с.
- Савин Г.Н. Распределение напряжений около отверстий. Киев: Наукова думка, 1968. 887 с.
- Слесарев В.Д. Механика горных пород. М: Углетехиздат, 1948. 303 с.
- Словарь по гидрогеологии и инженерной геологии. — М.: Гостоптехиздат. Составитель: А. А. Маккавеев, редактор О. К. Ланге. 1961.
- Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. M.-Л: Изд-во АН СССР, 1942. 207 c.
- Трубецкой К.Н., Малышев Ю.Н., Иофис М.А. Геомеханическое обеспечение разработки месторождений полезных ископаемых: Докл. На IX Международном конгрессе по маркшейдерскому делу, Прага, 1994.
- Турчанинов И.А., Иофис М.А., Каспарьян Э.В. Основы механики горных пород. – Л.: Недра, 1989. – С. 488
- Указания по защите рудника от затопления и охране подрабатываемых объектов в условиях верхнекамского месторождения калийных солей (технологический регламент). Санкт – Петербург 2008г. 41с.
- Фисенко Г.Л. некоторые вопросы сдвижения горных пород при разработке глубоких горизонтов угольных шахт // Исследование проявлений горного давления на глубоких горизонтах шахт / ВНИМИ. – 1971. – Сб.88. – С. 337-346
- Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов угольных карьеров. М.: Углетехиздат, 1956. 230 с.
- Фисенко ГЛ. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. М.: Недра, 1965. 387 с.
- Цимбаревич П.М. Механика горных порох М.; Углетехиздат,. 1948. 184 с.
- Шевяков Л.Д. О расчете прочных размеров и деформаций опорных целиков. Изв. АН СССР. Отд-ние техн. наук. 1941.№ 7-8. 3-13 с.; №9. 43-58 с.
- Шерман Д.И. Об одном методе решения некоторых задач теории упругости для двухсвязных областей. ДАН СССР. Нов. сер. 1947. Т. 40, №8. 701-704 с.
- Штетбахер А. Пороха и взрывчатые вещества / Пер с нем. М.: ОНТИ, 1936.620 с.
- Beniawski Z.T., 1989. Engineering Rock Mass>
- Fenner R Untersuchungen zur Erkenntnis des Gebirgsdruckes. Gluckauf. 1938. Bd. 74. N 32. S. 681-695; N33. 705-715 S.
- G. Dumоnt, Des affaissements du sol, produits par L'exploitation houilles, Liege, 1871
- Goldreich, Die Theorie dcr Bodensenkungen in Kohlengebiclen. 1913.
- Gonot, Not sur les degradations survenues aux maisons situes le long du Quat Fragnee etc, Liege. 1863 отдельная брошюра.
- Hoek E, Brown E.T. Practical estimates of rock mass strength. Int J. Rock Mech Min Sci 1997; 34(8): 1165-86 рр.
- Jacubec J., Laubscher D.H., 2000. The MRMR Rock Mass Rating Classification System in Mining Practice. Brisbane.
- Jlсinsky. ber senkungen und Brche der Tagesoberflche Infolge des Abbaus von Kohlenflatze, Zelischrt. Berg. u. Hutt-Wes., 1876. S.456.
- Laubscher D.H., 1990. A Geomechanics>
- Laubscher D.H., Jacubec J. The MRMR Rock Mass>
- Note sur les mouvements de terrain, provoquees par l'exploitation des mines, 1885
