Совершенствование эксплуатационного контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети

На правах рукописи

Кандаев Андрей Васильевич

Совершенствование эксплуатационного контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети

Специальность 05.22.07 – «Подвижной состав железных дорог,

тяга поездов и электрификация»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук

Омск 2009

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» (ГОУ ВПО «ОмГУПС (ОмИИТ)»).

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор

Маслов Геннадий Петрович.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор

Яковлев Вениамин Николаевич;

кандидат технических наук, доцент

Ощепков Владимир Александрович.

Ведущая организация:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Дальневосточный государственный университет путей сообщения».

Защита диссертации состоится 11 декабря 2009 г. в 1100 часов на заседании диссертационного совета Д 218.007.01 при государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» по адресу: 644046, г. Омск,
пр. Маркса, 35, ауд. 219.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Омского государственного университета путей сообщения.

Автореферат разослан 09 ноября 2009 г.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью учреждения, просим направлять в адрес диссертационного совета
Д 218.007.01.

Ученый секретарь
диссертационного совета,
доктор технических наук,

профессор О. А. Сидоров.

_________________________

© Омский гос. университет

путей сообщения, 2009

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. Несущие конструкции контактной сети, к числу которых относятся опоры, являются ответственными нерезервируемыми элементами системы электроснабжения электрических железных дорог. Надежность опор контактной сети определяет бесперебойность и безопасность движения поездов. Поэтому вопросам прочности железобетонных опорных конструкций как на стадии разработки и проектирования, так и на стадии изготовления и эксплуатации всегда уделялось особое внимание.

Для электрифицированных участков железных дорог важнейшей проблемой является электрокоррозия железобетонных опор контактной сети. Излом и падение опоры от воздействия электрокоррозии почти неизбежно влекут за собой обрыв проводов контактной сети, нарушение электроснабжения и режима движения поездов.

Протяженность электрифицированных участков железных дорог превышает 43 тыс. км, на них установлено более 1,5 млн железобетонных опор контактной сети, из которых более 475,7 тыс. имеют срок службы свыше 40 лет. Неэффективность технических решений в области коррозионных обследований привела к тому, что на 2008 г. более 56 тыс. железобетонных опор из числа проверенных считаются дефектными. Такие опорные конструкции не могут обеспечивать надежную работу системы тягового электроснабжения в целом и, следовательно, безопасность движения поездов.

Согласно «Стратегическим направлениям научно-технического развития ОАО «РЖД» на период до 2015 г.» и программе «Стратегия развития железнодорожного транспорта в Российской Федерации до 2030 г.» одними из основных направлений научно-технической политики компании являются повышение надежности работы и увеличение эксплуатационного ресурса технических средств. Требуемого уровня безопасности движения можно достичь только при надежных и долговечных опорных конструкциях контактной сети.

В настоящее время разработано несколько методов оценки состояния подземной части опор контактной сети, наиболее перспективными из которых являются электрохимический и вибрационный. Однако существующие приборы неразрушающего контроля не позволяют в эксплуатационных условиях своевременно выявлять конструкции с исчерпанным ресурсом несущей способности.

Сложившаяся ситуация вызывает необходимость проведения целого комплекса измерений и обследований для своевременного выявления дефектных опор контактной сети. В условиях недостаточной защищенности от коррозии эффективность коррозионных обследований становится по сути одним из главных факторов поддержания надежности контактной сети. Поэтому совершенствование методов и приборов диагностирования коррозионного состояния подземной части железобетонных опор без откопки является актуальнейшей задачей, направленной на повышение надежности, снижение затрат на содержание контактной сети и обеспечение безопасности движения поездов.

Цель диссертационной работы – повышение достоверности контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без их откопки путем использования предложенных информативных показателей коррозии железобетона, которые могут быть получены разработанными методом и техническими средствами диагностирования.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

установить достоверность существующих методов определения коррозионного состояния железобетонных опор контактной сети;

определить параметры границы раздела «арматура – бетон», информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона;

предложить методику определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети в условиях эксплуатации;

разработать переносной прибор для определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без откопки и провести его испытания в полевых условиях;

дать оценку экономической эффективности использования созданных программно-аппаратных средств определения коррозионного состояния опор контактной сети.

Методика исследования. В диссертационной работе для решения поставленных задач применялись теоретические и экспериментальные методы. Теоретические исследования выполнены с применением преобразования Лапласа к расчету переходных процессов и методов математического анализа. Экспериментальные данные обработаны с привлечением методов регрессионного анализа, математической статистики и программных пакетов MathCad, SPSS, StatSoft Statistica.

Научная новизна работы заключается в следующем:

предложены показатели, информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части железобетонных опор контактной сети;

разработана методика определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без их откопки;

создан алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части железобетонных опор контактной сети.

Достоверность научных положений и результатов диссертационной работы обоснована теоретически и подтверждена экспериментальными исследованиями, выполненными на участках постоянного тока Западно-Сибирской железной дороги. Адекватность полученной модели зависимости категории дефектности от сопротивления бетона, сопротивления и емкости границы раздела «арматура – бетон» подтверждена по критерию Фишера для 95%-ного порога вероятности.

Практическая ценность диссертации заключается в следующем:

предложенные информативные показатели коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части опор контактной сети дают возможность разделить находящиеся в эксплуатации железобетонные опоры по категориям дефектности;

разработанная методика позволяет определить информативные показатели коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части опор контактной сети;

созданный алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии опоры позволяет повысить точность контроля состояния опор и надежность и безаварийность работы системы тягового электроснабжения.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на XI международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии» (Томск, 2005), на II всероссийской научно-технической конференции «Россия молодая: передовые технологии – в промышленность» (Омск, 2009), на научно-практической конференции «Инновационные проекты и новые технологии на железнодорожном транспорте» (Омск, 2009), на всероссийской научно-практической конференции «Транспорт-2009» (Ростов-на-Дону, 2009), а также на научно-технических семинарах кафедры «Электроснабжение железнодорожного транспорта» и ОмГУПСа (Омск, 2006 – 2009 гг).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ, в том числе – восемь статей, две из которых – в изданиях по перечню ВАК РФ, три патента на изобретения и один – на полезную модель.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех разделов, списка литературы из 105 наименований и четырех приложений. Работа изложена на 118 страницах основного текста, содержит 53 рисунка, 19 таблиц.

Основное содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цель и задачи исследования, определены научная новизна и практическая ценность работы, основные направления исследования.

В первом разделе проведен анализ факторов, оказывающих влияние на коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети, выполнены исследования технического состояния парка опор на основе результатов собственных исследований автора и материалов, опубликованных в печати. В результате проведенных исследований установлено, что при снижении сопротивления изоляции закладных деталей в процессе эксплуатации опоры контактной сети подвергаются интенсивному коррозионному разрушению под воздействием токов утечки.

Проблемам развития методов коррозионного обследования железобетонных опор посвящены работы видных отечественных ученых и специалистов: С. Н. Алексеева, А. Л. Вайнштейна, А. И. Гукова, Ю. В. Демина, А. В. Котельникова, А. А. Кудрявцева, В. П. Михеева, В. М. Москвина, В. И. Подольского, Б. Л. Рейзина, Э. П. Селедцова, И. А. Стрижевского, Ю. В. Целебровского, А. Б. Чадина, Яковлева В. Н. и др.

В результате проведенного анализа литературных источников установлено, что существующие методы выявления опор с опасными повреждениями в подземной части недостаточно эффективны, отличаются значительной трудоемкостью и не позволяют обеспечить надежный эксплуатационный контроль.

Выявлена необходимость в обосновании метода и разработке техничес-
ких средств, позволяющих без откопки определить коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети. Для разработки методики и аппаратуры определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети необходимо определить электрохимические параметры границы раздела «арматура – бетон», выявить наиболее информативные, отражающие стадию протекания коррозионного процесса.

Второй раздел посвящен исследованию электрохимических параметров границы раздела «арматура – бетон», которые изменяются под воздействием поляризующего тока и зависят от коррозионного состояния как бетона, так и арматуры. Учитывая сложную зависимость процессов, протекающих на границе раздела «арматура – бетон» от многих трудноучитываемых факторов, а также отсутствие достоверной математической модели, исследование параметров арматурной стали и бетона выполнено экспериментально.

Составлена схема замещения границы раздела «арматура – бетон» и определены значения ее элементов с применением теории синтеза электри-
ческих цепей. Исходными данными для синтеза являлись изменение тока i(t), протекающего через границу раздела, и разность потенциалов u(t) «армату-
ра – медно-сульфатный электрод» в переходном режиме. Для проведения эксперимента в заводских условиях по технологии изготовления железобетонных опор изготовлены образцы, арматурная сталь и бетон которых по своим параметрам идентичны железобетону опор контактной сети. Затем образцы помещались в электролитическую ванну.

Для определения схемы замещения железобетонного образца и значений элементов схемы с помощью запоминающего осциллографа в переходном режиме записывались осциллограммы изменения тока образца и раз-
ности потенциалов относительно медно-сульфатного электрода сравнения. Датчиком тока служил безреактивный шунт с сопротивлением Rш.

По результатам измерений определено выражение для расчета обобщенного сопротивления границы раздела «арматура – бетон»:

, (1)

где Ес – стационарный электрохимический потенциал на границе раздела «арматура – бетон»; – постоянная времени цепи, равная времени уменьшения свободной составляющей тока в «е» раз и определяемая по осциллограмме; iуст – установившееся значение поляризующего тока; а – постоянный коэффициент, определяемый по осциллограмме как а = i(0+) – iуст при t = 0+, где i(0+) – значение поляризующего тока после коммутации.

Эквивалентная схема замещения границы раздела «арматура – бетон» получена в результате разложения выражения (1) в непрерывную дробь:

(2)

.

Вычисления начинаются с выделения значения Z():

, (3)

где первое слагаемое представляет собой последовательно включенное активное сопротивление, а остаточный полином степени
(n – 1 = 0) в числителе второго слагаемого определяется обычным делением полиномов.

Второе слагаемое выражения (3) является нулем в точке р =. Следовательно, обратная величина остатка (проводимость) имеет полюс в данной точке. Его устранение является вторым этапом процесса разложения и также осуществляется методом непрерывного деления. В результате получаем:

, (4)

где , .

Обратная величина остаточной рациональной функции Z3 представляет собой резистор, который является конечным звеном лестничной схемы (Rб = = Z3), а коэффициент при р (b1/а0) представляет собой емкость. Таким образом, полученной непрерывной дроби (2) соответствует состоящая из трех элементов схема замещения, приведенная на рис. 1, где граница раздела «арматура – бетон» представлена элементами Rгр, Cгр и Eс.

Рис. 1. Эквивалентная схема замещения границы раздела «арматура – бетон»

Сопротивление границы раздела Rгр характеризует интенсивность окислительного процесса. Емкость границы раздела Cгр создается на границе раздела «металл – электролит»: одной обкладкой является металл арматуры, другой – жидкий приэлектродный слой из диссоциированных и полярных молекул. Сопротивление бетона Rб – сопротивление от границы раздела «арматура – бетон» до внешней границы образца – определяется параметрами бетона и внешней среды. В соответствии с выражением (4) и с учетом сопротивления шунта Rш получаем:

; (5)

; (6)

. (7)

Для проверки метода расчета параметров границы раздела «арматура – бетон» в переходном режиме проведены измерения тока и «стационарного» потенциала составленного из дискретных элементов двухполюсника, собранного по схеме, представленной на рис. 1. Погрешность определения элементов схемы не превышает 5 %.

Для определения показателей коррозионного состояния железобетона проведены экспериментальные исследования электрохимических параметров бетонных образцов в процессе их искусственного старения. Измерения выполнены в трех средах: дистиллированная, водопроводная вода и трехпроцентный раствор NaCl. Искусственное старение осуществлялось с применением анодной поляризации. По окончании каждого этапа поляризации снимались осциллограммы и определялись значения всех элементов в схеме замещения, а именно: сопротивление и емкость границы раздела «арматура – бетон», сопротивление бетона и собственный потенциал образца.

Изменения электрохимических параметров границы раздела «арматура – бетон» в процессе искусственного старения бетонных образцов приведены на рис. 2.

а б

в г

Рис. 2. Зависимость параметров границы раздела «арматура – бетон»
от количества электричества, прошедшего через образцы № 2, 5, 7, 14, 23, 38:

а – стационарный электрохимический потенциал; б – сопротивление границы раздела «арматура – бетон»; в – сопротивление бетона;
г – емкость границы раздела «арматура – бетон»

В процессе искусственного старения железобетона на первой стадии поляризации (Q 10 Ач) происходит интенсивный коррозионный процесс, при котором под воздействием приложенного анодного потенциала увеличивается интенсивность перемещения носителей заряда через границу раздела «арматура – бетон». Этот процесс будет продолжаться до начала формирования пассивной пленки.

После наступления второй стадии – стадии формирования пассивной пленки – коррозионный процесс затухает, о чем свидетельствуют изменяющиеся параметры границы раздела: сопротивление границы раздела Rгр и собственный потенциал Ec увеличиваются, а емкость границы раздела Cгр уменьшается. Сопротивление бетона Rб на этих стадиях повышается вследствие заполнения пор бетона продуктами коррозии, в том числе и газообразными.

На третьей стадии искусственного старения (20 Ач < Q < 28 Ач), когда параметры границы раздела и сопротивление бетона стремятся к экстремальным значениям, наблюдается пассивное состояние арматуры в бетоне за счет сформировавшейся окисной пленки, о чем свидетельствует высокое значение поляризационного сопротивления и низкое значение емкости границы раздела «арматура – бетон». Защитный электрохимический потенциал стабилизируется в диапазоне 0,2 – 0,3 В. Скорость коррозионного процесса и коррозионные потери стремятся к нулю. Такое состояние может сохраняться сколь угодно долго при условии сохранения пассивной пленки.

На последнем этапе поляризации (Q > 28 Ач) за счет высокой плот-
ности анодного тока пассивная пленка на арматуре начинает разрушаться. Давление в приэлектродном слое увеличивается за счет накопления продуктов коррозии. Если внутреннее давление превысит предел прочности бетона, в бетоне начинают развиваться трещины, имеющие тенденцию роста. Влага из окружающей среды за счет диффузионных и миграционных процессов
поступает к границе раздела «арматура – бетон», уменьшается РН приэлектродного слоя, исчезают условия формирования и существования пассивной пленки, которая начинает разрушаться.

Начинается новый этап взаимодействия арматурной стали с окружающей средой – интенсивный коррозионный процесс, который практически ничем не ограничен. В этом случае за короткий промежуток времени арматура разрушается. При появлении трещин в бетоне его сопротивление резко снижается, уменьшается значение сопротивления границы раздела, понижается защитный потенциал, достигая значений – 0,5 В и менее, увеличивается емкость границы раздела. Все перечисленные параметры отражают протекание активного коррозионного процесса.

Из графиков на рис. 2 видно, что скорость коррозионного процесса на образцах, находящихся без поляризации, значительно меньше.

Из полученных результатов следует, что коррозионное состояние железобетонных образцов можно однозначно определить по значениям параметров границы раздела «арматура – бетон».

Третий раздел посвящен разработке методики определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети в условиях эксплуатации.

Методика заключается в следующем. Между арматурой опоры и удаленным токовым электродом через быстродействующий электронный ключ подключается источник постоянного напряжения (аккумуляторная батарея), в переходном режиме записываются осциллограммы тока, проходящего через арматуру опоры, и потенциала арматуры опоры относительно медно-сульфатного электрода сравнения, установленного непосредственно около опоры. По полученным данным рассчитываются сопротивление бетона и параметры границы раздела «арматура – бетон», по значениям которых принимается решение о коррозионном состоянии опоры.

Осциллограммы тока и потенциала арматуры опоры относительно медно-сульфатного электрода сравнения приведены на рис. 3.

Кроме того, предложены схемы измерения сопротивления растеканию токового электрода и сопротивления растеканию опоры с учетом условий эксплуатации.

С помощью разработанной методики на электрифицированных на постоянном токе участках Западно-Сибирской железной дороги обследовано 30 опор контактной сети, срок эксплуатации которых превышает 10 лет. Выполненные измерения подтвердили информативность показателей коррозионного состояния подземной части железобетонных опор, предложенных во втором разделе: сопротивления бетона, сопротивления границы раздела «арматура – бетон», емкости границы раздела «арматура – бетон», стационарного потенциала арматуры. Выявлен также дополнительный показатель коррозионного состояния опоры – u/i, равный отношению приращения напряжения на опоре u = uуст – u(t1+) к изменению поляризующего тока i = i(t1+) – iуст. Для получения более достоверной информации о стадии коррозионного процесса этот показатель, характеризующий поляризуемость опоры, измеряется при тестовом воздействии отрицательной и положительной полярностей поляризующего тока.

Результаты измерений на опорах контактной сети позволили разделить все опоры по электрохимическим параметрам на четыре категории дефект-
ности (коррозионного состояния). Бездефектные опоры отнесены к четвертой категории. Все дефектные опоры разделены на две категории коррозионного состояния – третью и вторую – с разным сроком очередной проверки. Остродефектные опоры отнесены к первой категории дефектности и подлежат откопке и замене в установленном порядке.

На основе статистических данных получена регрессионная модель второго порядка зависимости значения коэффициента k (категории дефектности) от трех переменных: сопротивления бетона, сопротивления границы раздела, емкости границы раздела. Адекватность полученной модели подтверждена по критерию Фишера для 95%-ного порога вероятности. Полученное выражение для коэффициента k имеет вид:

k = – 0,118 + 0,095Rб + 0,239Rгр + 1,359Сгр – 3,22310-3Rб2 – – 0,018Rгр2 – 0,577Сгр2 + 7,91610-3RбRгр + 0,039RбСгр – 0,152RгрСгр.

(8)

На основании анализа полученных данных разработан алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части опоры. В соответствии с данным алгоритмом, если сопротивление бетона Rб 40 Ом и при этом (u/i) 100 Ом, то опора признается бездефектной категории 4. В противном случае по формуле (8) рассчитывается категория дефектности опоры k. Затем выполняется проверка дополнительного условия для уменьшения вероятности ошибки. Опора признается остродефектной, если |u/i| 5 Ом и |uо/iо| 8 Ом. Если |u/i| > 5 Ом, то при k = 2 опора считается дефектной категории 2. При k = 3 и |u/i| 5 Ом, а |uо/iо| > 8 Ом опора относится к дефектным категории 3.

Предложенные методика и алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части железобетонных опор контактной сети позволяют с высокой степенью достоверности выявлять остродефектные и дефектные опоры, что подтверждено результатами освидетельствования после откопки обследованных опор.

Четвертый раздел посвящен разработке переносного прибора и программного обеспечения определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети (рис. 4). Прибор состоит из блоков питания и формирователей аналоговых сигналов, микропроцессорного контроллера, реализованного на основе микроконтроллера ATMEGA128, оснащен клавиатурой, жидкокристаллическим индикатором, блоками памяти и передачи данных. Для хранения временных данных и результатов измерений используется карта памяти microSD-card емкостью 256 Mбайт.

В ходе испытаний установлены основные технические характеристики макетного образца прибора: ток поляриза-
ции – до 0,5 А; входное сопротивление измерительной цепи –
1 МОм; время коммутации измерительной цепи – 60 мкс; время для определения коррозионного состояния одной опоры – менее
5 мин, без учета времени подготовительных работ. Прибор обеспечивает запоминание и хранение результатов измерений одной тысячи опор с последующей передачей их в персональный компьютер; результаты измерений сопровождаются вводимой оператором информацией о месте и времени измерений; программа мониторинга обеспечивает оперативный доступ к информации об опорах контактной сети и коррозионном состоянии подземной части опоры, автоматический прием, обработку, надежное хранение данных.

Эффективность разработанного прибора определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети подтверж-
дена полевыми испытаниями, проведенными на участках Западно-Сибирской железной дороги, о чем составлены акт и протокол испытаний.

Выполнен расчет экономической эффективности применения разработанного прибора. Экономический эффект обеспечивается за счет снижения трудоемкости определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети. Общий экономический эффект при использовании прибора определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети на одной дистанции энергоснабжения для 139 низкоомных и дефектных опор составляет 47 тыс. р. в год.

В приложениях представлены графические материалы результатов эксперимента и аналитических расчетов, инструкции по эксплуатации переносного прибора и программы определения коррозионного состояния подземной части опор контактной сети и протоколы испытаний прибора на Западно-Сибирской железной дороге.

Основные результаты и выводы

1. Установлено на основании анализа существующих методов определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор, что в настоящее время не существует методики и аппаратных средств, позволяющих без откопки определить с достаточной достоверностью их коррозионное состояние.
2. Определено, что сопротивление бетона, сопротивление и емкость границы раздела «арматура – бетон» являются информативными относительно коррозионного состояния как бетона, так и арматуры; разработана схема замещения границы раздела «арматура – бетон» и показаны значения ее элементов.
3. Предложены алгоритм и метод определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети по электрохимическим показателям, согласно которым опоры в соответствии с коррозионным состоянием целесообразно разделить на четыре группы: бездефектные, дефектные двух категорий и остродефектные, подлежащие срочной
   замене.
4. Разработан, изготовлен и испытан в полевых условиях переносной прибор, позволяющий выявлять по предложенным показателям коррозионное состояние подземной части железобетонных опор без откопки с погрешностью 5 %.
5. Дана оценка экономической эффективности применения программно-аппаратного комплекса, которая составляет 47 тыс. р. на среднее количество низкоомных и дефектных опор, диагностируемых дистанцией электроснабжения за один год.

Список работ, опубликованных по теме диссертации

1. Исследование механизма коррозии опор воздушных линий электропередач с оттяжками / Ю. В. Демин, А. В. Кандаеви и др. // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2004. Вып. 2. С. 255 – 260.
2. Разработка комплекса мероприятий по защите от коррозии и оценке состояния опор ВЭЛ на оттяжках / Ю. В. Демин, А. В. Кандаев и др. // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2004. Вып. 2. С. 249 – 254.
3. Кандаев А. В. Электрохимический метод определения коррозионного состояния железобетонных опор // Материалы XI междунар. науч. практ. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии» / Томский политехн. ун-т. Томск, 2005. Т. 1. С. 39 – 41.
4. Пат. № 53672 РФ, МПК С23F 13/00. Электрод сравнения неполяризующийся / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, А. В. Котельников,
   Н. Ю. Свешникова (Россия); № 2005141048/22; Заявлено 27.12.2005. Опубл. 27.05.2006 // Открытия. Изобретения. № 15. 2006. С. 3.
5. Пат. № 2342647 РФ, МПК G01N 17/00. Способ определения коррозионного состояния подземной части железобетонных сооружений /
   А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, Н. Ю. Свешникова (Россия);
   № 2005121350/28; Заявлено 07.07.2005. Опубл. 27.12.2008 // Открытия. Изобретения. № 36. 2008. С. 5.
6. Метод диагностики железобетонных и металлических опор воздушных линий электропередач / Ю.В. Демин, А. В. Кандаеви др.// Электроснабжение железных дорог: Межвуз. темат. сб. науч. тр. / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2007. С. 63 – 66.
7. Кандаев А. В. Методика определения параметров границы раздела «арматура – бетон» / А. В. Кандаев, Г.П. Маслов, Н.Ю. Свешникова // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2008. Вып. 1. С. 282 – 286.
8. Пат. № 2324920 РФ, МПК 7 G01N 17/00. Способ контроля состояния арматуры подземной части железобетонных опор контактной сети /
   А. В. Кандаев, А. В. Котельников, Г. П. Маслов, Н. Ю. Свешникова (Россия); № 200612212/28; Заявлено 26.06.2006. Опубл. 20.05.2008 // Открытия. Изобретения. № 14. 2008. С. 4.
9. Кандаев А. В. Электрохимические показатели, информативные относительно коррозионного состояния подземной части железобетонных опор линий электропередач / А. В. Кандаев, Н.Ю. Свешникова // Россия молодая: передовые технологии – в промышленность: материалы II Всерос. молодежной науч.-техн. конф. / Омский гос. техн. ун-т. Омск, 2009.
   Кн. 3. С. 37 – 41.
10. Пат. № 2366927 РФ, МПК G01N 17/02. Способ определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, Н. Ю. Свешникова (Россия); № 2007145702/28; Заявлено 10.12.2007. Опубл. 10.09.2009 // Открытия. Изобретения. № 25. 2009. С. 3.
11. Переносной прибор определения коррозионного состояния арматуры в подземной части железобетонных опор контактной сети / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев и др.; Инновационные проекты и новые технологии на железнодорожном транспорте: Материалы науч.-практ. конф. / Омский гос. техн. ун-т. Омск 2009. С. 80 – 84.
12. Совершенствование метода и аппаратных средств определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети / Кандаев А. В., Кандаев В. А. и др. // Труды всероссийской науч.-практ. конф. «Транспорт-2009». Ростовский гос. ун-т путей сообщения. Ростов-на-Дону, 2009. Ч. 3. С. 260 – 262.

Типография ОмГУПСа. 2009. Тираж 100 экз. Заказ.

644046, г. Омск, пр. Маркса, 35