Обоснование параметров трехгранных стрел экскаваторов-драглайнов на основе исследования напряженно-деформированного состояния металлоконс т рукций

На правах рукописи

ГОЛОВНЁВА Татьяна Петровна

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ

трехгранных СТРЕЛ ЭКСКАВАТОРОВ-ДРАГЛАЙНОВ

на основе исследования

напряженно-деформИрованного

Состояния металлоконструкций

Специальность 05.05.06 – «Горные машины»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Екатеринбург – 2011

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Уральский государственный
горный университет»

Научный руководитель –

кандидат технических наук, доцент Шестаков Виктор Степанович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Подэрни Роман Юрьевич;

кандидат технических наук Лукашук Ольга Анатольевна.

Ведущая организация –

Дивизион «Горное оборудование» ОАО «Уралмаш-Инжиниринг» МК «Уралмаш» (г. Екатеринбург).

Защита диссертации состоится _22 декабря_ 2011 г. в _10 _ ч. на заседании диссертационного совета Д 212.280.03 при ФГБОУ ВПО «Уральский государственный горный университет» в зале заседаний Ученого совета по адресу: 620144, г. Екатеринбург, ГСП, ул. Куйбышева, 30.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке
ФГБОУ ВПО «Уральский государственный горный университет».

Автореферат разослан _18_ ноября 2011 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук, профессор М.Л. Хазин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. При добыче полезных ископаемым открытым способом большую долю в себестоимости составляют затраты от работы экскаваторов-драглайнов. Даже незначительное повышение производительности экскаватора позволит получить существенный экономический эффект.

Для переноса вскрышных пород на требуемые расстояния увеличивают длину стрелы, что приводит к увеличению массы стрелы и всего экскаватора. Удлинение даже на 1 % стрелы драглайна, которая составляет 5…7 % от массы всей машины, увеличивает массу последней на 0,5-0,7 %.

Влияние металлоконструкций стрелы на массу экскаватора в целом обусловливает необходимость реального проектирования и поиск оптимального конструктивного решения для снижения массы стрелы.

Учитывая сложность проектируемого объекта, невозможно создать качественное, надежное и конкурентоспособное оборудование без пакетов инженерного анализа (ANSIS, АРМ WinМachine и др.) и принять на его основе грамотные конструктивные решения. Инженерный анализ – это, в первую очередь, исследование напряженно-деформированного состояния (НДС) моделей проектируемых конструкций, получение их динамических характеристик и характеристик устойчивости.

Особенностью расчета стреловых металлоконструкций экскаватора-драглайна, по сравнению со стационарными, является сложный характер нагружения элементов металлоконструкций в процессе работы драглайна.

Таким образом, обеспечение на стадии проектирования снижения массы экскаватора, увеличения долговечности трехгранной стрелы экскаватора-драглайна за счет оптимизации ее параметров, своевременной остановки на ремонт с целью предотвращения её разрушения, продления безопасного периода эксплуатации и, как следствие, повышение производительности является актуальной научно-технической задачей.

Объект исследований: трехгранные стрелы экскаваторов-драглайнов.

Предмет исследований: оценка напряженно-деформированного состояния трехгранных стрел экскаваторов-драглайнов на любой стадии жизненного цикла.

Цель работы – снижение массы экскаватора-драглайна и повышение производительности за счет оптимизации параметров трехгранных стрел на стадии проектирования.

Идея работы. Оптимизация параметров трехгранных стрел экскаваторов-драглайнов выполняется на основе исследования напряженно-деформи-рованного состояния элементов. Расположение и поперечные сечения элементов стрелы определяются использованием в расчетах усилий в канатах, получаемых математическим моделированием работы лебедок подъема и тяги.

Научные положения, выносимые на защиту:

1. Максимальные усилия в канатах при прочностном расчете стрелы необходимо определять по имитационным моделям работы приводов подъема и тяги с учетом инерционности элементов лебедок.

2. Расчет долговечности стрелы целесообразно проводить с учетом конструктивных исполнений её элементов по усилиям в подъемных и тяговых канатах при отработке экскаваторной заходки.

3. Уменьшение металлоемкости и обеспечение долговечности стрелы экскаватора-драглайна достигается рациональными размерами и расположением элементов стрелы, определяемых расчетами НДС.

Научная новизна результатов исследований.

1. Предложена методика расчета усилий в подъемных и тяговых канатах с использованием имитационных моделей работы механизмов, разработан алгоритм, составлена программа для ЭВМ.
2. Установлено влияние усилий в подъемных и тяговых канатах, а также исполнений конструктивных элементов на прочность, устойчивость и долговечность стрелы.

3. Разработана методика определения оптимальных параметров стрелы на основе исследования НДС её конструктивных элементов.

Методы научных исследований: математическое моделирование; моделирование напряженно-деформированного состояния стрелы драглайна с использованием модуля APM WinStructure3D среды инженерного анализа АРМ WinМachine, который предназначен для комплексного анализа трехмерных конструкций и основан на методе конечных элементов (МКЭ).

Достоверность научных положений, выводов и результатов
исследования подтверждается корректным использованием уравнений механики и апробированных методов численного интегрирования, применением сертифицированного модуля расчета напряженно-деформированного состояния металлоконструкций.

Практическая значимость работы. Использование результатов научных исследований позволит снизить металлоемкость стрелы и всего экскаватора, что приведет к уменьшению времени рабочего цикла и увеличению производительности машины. Разработанный алгоритм позволит оптимизировать параметры трехгранных стрел экскаваторов-драглайнов. Составленная математическая модель расчета усилий на металлоконструкции стрелы реализована в виде программы для ЭВМ.

Личный вклад автора заключается:

- в разработке методики моделирования напряженно-деформированного состояния стрелы драглайна;

- в разработке методики расчета усилий в канатах с учетом инерционности подъемной и тяговой лебедок;

- в разработке алгоритма поиска оптимальных параметров трехгранных стрел.

Реализация выводов и рекомендаций работы. Методика расчета параметров стрел драглайнов рекомендуется организациям, проектирующим экскаваторы-драглайны. Методика расчетов стрел для подготовки к проведению капитального ремонта принята к внедрению ОАО «Ураласбест» (акт внедрения от 19.10.2011).

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на международных и российских научных конференциях: «Уральская горная школа» (г. Екатеринбург, 2009, 2011 гг.), «Неделя горняка – 2008-2011 гг.» (г. Москва, 2008-2011 гг.), Технологическое оборудование для горной и нефтегазовой промышленности. Чтения памяти В.Р. Кубачека (г. Екатеринбург, 2008-2011 гг.).

Публикации. Основные научные результаты опубликованы в 9 работах, в том числе 4 из Перечня ведущих рецензируемых научных журналов и изданий.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав, заключения, библиографического списка из 107 наименований и 2-х приложений. Работа изложена на 135 страницах машинописного текста, в том числе содержит 55 рисунков, 14 таблиц и 2 приложения на 19 страницах.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение посвящено обоснованию актуальности темы, сформулированы цель, идея, научные положения и новизна.

В первой главе рассмотрены существующие конструкции стрел драглайнов, выполнен их анализ и обоснована цель дальнейших исследований трехгранных жестких стрел. Приведены известные методики расчета нагрузок, действующих на стрелу. Большой вклад в разработку конструкций и методик расчета параметров стрел принадлежит Б.И. Бубновскому, Х.А. Винокурскому, Д.П. Волкову, Н.Г. Домбровскому, В.Н. Ефимову, В.В. Легоминову, В.П. Ломакину, Л.К. Михайлову, В.И. Морозову, В.Н. Николаеву, Б.Г. Осипову, С.А. Панкратову, В.А. Ряхину, Р.Ю. Подэрни, Е.С. Полянскому и др. Дан анализ существующих конструктивных схем и методик, в которых обоснованы габаритные размеры, размеры и формы поперечных сечений элементов и их соединений, обеспечивающих заданные условия эксплуатации. Выполнен обзор известных методик расчета стрел экскаваторов-драглайнов, показано, что методики имеют ряд недостатков. Обоснована необходимость проведения исследований по созданию новой методики с применением компьютерных пакетов расчета напряженно-деформированного состояния.

Во второй главе разработана методика расчета действующих усилий на стрелу драглайна. Значения усилий входят в модель нагружения модуля расчета напряжений APM Structure3D.

Методика состоит из блока расчета усилий в подъемных и тяговых канатах при транспортировании ковша к месту выгрузки и обратно в забой, из блока расчета инерционных и центробежных сил, из блока расчета ветровых нагрузок.

При выводе уравнений для расчета усилий рассмотрены варианты перемещения ковша по различным траекториям (рис. 1). Рассмотрено:

- перемещение ковша по заданной координатами траектории;

- перемещение ковша по траектории, определяемой скоростями перемещения ковша с помощью канатов подъемной и тяговой лебедок.

В известных методиках при расчете как стрел драглайнов, так и механизмов подъема-тяги используются модели, основанные на расчете статических усилий от силы тяжести груженого ковша, перемещающегося по расчетной траектории (траектория 1 на рис. 1). Динамические нагрузки учитывались в них с помощью коэффициентов динамики. Для расчетов на долговечность такие приближенные модели дают относительно большую погрешность, поэтому в диссертационной работе разработана математическая модель расчета усилий с учетом динамических составляющих при движении ковша по возможным траекториям при отработке забоя. Определение усилий по этой модели позволит проводить расчеты на долговечность.

В качестве таких моделей решено было использовать имитационную модель рабочего процесса драглайна. В нее входят модули имитации работы основных механизмов: подъема, тяги и поворота, модуль расчета статических и динамических нагрузок при транспортировании ковша, модуль задания сигналов управления приводами указанных механизмов.

При разработке математической модели работы драглайна использован блочный принцип: составлены блоки имитации работы приводов, лебедок, поворотного движения платформы, перемещения ковша (рис. 2). Эти блоки включают математические модели и алгоритмы и реализуются соответствующими подпрограммами на алгоритмическом языке. Использование блоков позволяет получить открытую систему для дальнейшей корректировки и дополнения новыми блоками.

Расчет нагрузок на стрелу драглайна от ковша (блок расчета инерционных и центробежных сил на элементы стрелы, усилий от подъемных канатов)

Усилия на стрелу определяются:

силами тяжести груженого или порожнего ковша, канатов, головных блоков и всех элементов стрелы;

передаваемыми на головной блок инерционными силами, возникающими при разгоне и торможении ковша лебедками подъема и тяги;

действующими на элементы стрелы инерционными силами, возникающими при разгоне и торможении поворотной части экскаватора;

ветровой нагрузкой.

Расчетная схема к составлению модели определения усилий в канатах показана на рис. 3.

Исходными данными для этой модели являются: Lc – длина стрелы (расстояние между осью пяты стрелы и осью головных блоков); Rт, Rп – радиус барабанов тяговой и подъемной лебедок; c – угол наклона стрелы; хпс, zпс - координаты оси пяты стрелы; хнб, zнб – координаты оси направляющих блоков; хн, zн – положение центра тяжести ковша в начале подъема; rнб, rгб – радиусы направляющих и головных блоков; Gк+г – сила тяжести груженого или порожнего ковша.

Усилия в канатах с учетом действия сил инерции определяются из уравнений равновесия:

(1)

где G’к+г - суммарная нагрузка, включающая силу тяжести груженого ковша (Gк+г), отклоняющую силу от движения платформы экскаватора с ускорением (Fот), силу Кориолиса (Fкор) от движения ковша по кривой с одновременным поворотом платформы:

; ; , (2)

где i – угловое ускорение при повороте платформы; хi – расстояние по горизонтали от оси вращения платформы до центра тяжести ковша; вi – скорость вращения платформы; vпер – скорость переносного движения.

Для расчета напряжений в элементах стрелы отклоняющую силу и силу от ускорения Кориолиса учитывают отдельно, так как они действуют в другой плоскости по отношению к силам тяжести (рис. 4). Действие этих сил на голову стрелы можно выразить

. (3)

Центробежная сила, действующая при повороте поворотной платформы на ковш:

. (4)

Длину подъемных Lп.i и тяговых Lт.i канатов определяем по углам поворота вала соответствующего барабана, расчет которых выполняется блоком имитации работы механизмов.

Блок имитации работы механизмов

Для поставленной цели расчета усилий на стрелу драглайна достаточную точность обеспечивает модель, реализующая механическую часть привода. Момент привода рассчитываем по механической характеристике привода (рис. 5), так как современные системы управления позволяют обеспечивать соответствие динамической и статической механических характеристик привода.

Расчетная схема принята двухмассовой: ковш – первая масса, барабан лебедки с приводом – вторая масса. Канат с параметрами «масса» и «жесткость» присутствует самостоятельным элементом, соединяющим первую и вторую массы. За звено приведения при сведении элементов лебедок ко второй массе принимаем вал барабана. Вторая масса включает в себя моменты инерции вращающихся частей привода и барабана лебедки.

Для расчета динамических составляющих усилий при разгоне и торможении используются уравнения движения. При разгоне система управления обеспечивает движущий момент, меняющийся по графику статической механической характеристики (см. рис. 5), а при торможении двигатели развивают встречный момент, равный максимальному.

Для второй массы уравнения движения при разгоне и торможении:

; , (5)

где Мдв.i – момент на валу двигателя при разгоне; u – передаточное отношение лебедки; – КПД лебедки; Jб.пр.p, Jб.пр.т – суммарный, приведенный к валу барабана момент инерции вращающихся частей привода и барабана при разгоне и торможении соответственно; dб/dt – ускорение движения барабана.

Момент сопротивления на валу барабана от усилия в канате

(6)

Момент на валу двигателя при разгоне:

при дв.i <отс (7)

при дв.i <отс

Суммарный приведенный к оси барабана лебедки момент инерции механизмов подъема – тяги:

при разгоне:

при торможении:, (8)

где mкан, mкан.i – масса каната на барабане и каната от точки схода до ковша, соответственно; nдв – количество двигателей.

Уравнение движения для первой массы

, (9)

где Fк.i – усилие в канате лебедки подъема (тяги); vк – скорость движения ковша; Fп(т) – проекция силы тяжести ковша на канат подъемной (Fп) или тяговой (Fт) лебедки; mк+г – масса ковша груженого или порожнего.

Усилие в канате определяется по закону Гука

, (10)

где ск.i – жесткость каната, определяется с учетом его провисания под действием сил тяжести; Lк.i – изменение длины канатов.

Уравнения, имитирующие работу механизма, реализованы алгоритмом и программой, представленной в приложении к диссертации. Значения скорости барабана передаются в блок определения координат ковша.

Блок определения положения ковша на траектории

При работе лебедок длина канатов между осью блоков стрелы и центром тяжести ковша будет определена по начальному значению длины канатов и скорости вращения барабанов:

; (11)

где Lт.н, Lп.н – длина тягового и подъемного канатов в начале движения;
т.i, п.i – скорость вращения барабанов лебедок тяги и подъема.

По линейным размерам стрелы и блоков, длинам канатов можно определить углы, входящие в расчет усилий подъема и тяги (см. рис. 3):

(12)

(13)

Координаты центра тяжести ковша

xi =xнб – cos(т-1); zi =zнб+ sin (т-1). (14)

Расчет максимальных усилий в канатах при входе в зону растяжки ковша

Снижение массы стрелы возможно за счет использования элементов без излишних запасов прочности. Для решения этой задачи необходимо с достаточной степенью точности определить максимальные усилия в канатах подъемной и тяговой лебедок, по которым выполняют расчет напряжений в элементах стрелы и подбирают сечения элементов. В известных методиках при расчетах усилий рассматривают положение ковша в зоне растяжки и усилия в подъемных и тяговых канатах считают равными стопорным (максимальным) значениям. При этом не учитывается процесс движения ковша при входе в зону растяжки, когда подъемная и тяговая лебедки работают на себя, т. е. уменьшают длину канатов. При работе реальной лебедки из-за большой инерционности механизма ковш не остановится на границе зоны растяжки, а продолжит движение к стреле. Между подъемными и тяговыми канатами увеличится угол, и это приведет к увеличению усилий в канатах. Точное максимальное значение усилий может быть определено по приведенным выше блокам.

В диссертационной работе по имитационной модели был проведен расчет максимального усилия при входе в зону растяжки ковша и исследовано влияние на него моментов инерции лебедок (рис. 6).

Для экскаватора ЭШ-20.90 проведены расчеты процесса торможения в зоне растяжки, результаты показаны в табл. 1.

В табл. 1 обозначено: Fт/Gк+г; Fп/Gк+г – относительные значения усилий в тяговых и подъемных канатах.

В строке «отклонение» приведена разность между точками начала и конца торможения, причем в колонках Fт/Gк+г, Fп/Gк+г – приведено относительное значение , где Fк, Fн – усилия в канатах в конце и начале торможения.

Таблица 1

Изменение нагрузок при входе ковша в зону растяжки

Параметры	хi	zi	Lт.i	Lп.i	Fт	Fп	Fт/Gк+г	Fп/Gк+г
Начало торможения	51	18	39,2	65,56	1480	1698	1,762	2,022
Конец торможения	48,7	21	38,2	64,5	1972	2217	2,348	2,64
Отклонение			1,005	1,061	491,6	519	0,332	0,305

Выводы. При торможении в зоне растяжки происходит существенное увеличение усилий в подъемных и тяговых канатах, это нужно учитывать при расчете максимальных напряжений в металлоконструкциях стрелы. Для уменьшения нагрузок на стрелу при проектировании лебедок необходимо прорабатывать возможности снижения момента инерции.

Во второй главе также представлена методика расчета ветровых и инерционных нагрузок, требуемых для расчета НДС.

Третья глава посвящена описанию методики расчета параметров стрелы с использованием модуля АРМ WinStructure3D. Модуль основан на методе конечных элементов и имеет сертификат соответствия № РОСС RU.СП 15.Н00086.

Модуль позволяет определять напряжения и перемещения в элементах стрелы, проводить расчеты на устойчивость и усталость. Выполнив расчет и последующий анализ, можно принять решение по изменению и доработке проектируемой стрелы.

При расчетах в АРМ WinStructure3D используются модели: конструкции, защемлений, нагружения, материалов.

Для проектирования стрел драглайнов предложена модель конструкции двух типов. При расчетах на первом этапе выполняют выбор сечений и размеров элементов, которые реализуют схему стрелы. Модель конструкции для такого расчета представляет собой стержневую систему.

Для проектирования пяты и головы стрелы используем модель из объемных элементов. Расчеты на этом этапе проводим по усилиям, определенным на первом этапе для стержневой конструкции.

Достоинство стержневой системы заключается в возможности простого изменения сечений входящих в конструкцию стержневых элементов и подбора таких значений, при которых масса конструкции будет наименьшей и обеспечит требуемую прочность и долговечность.

Модель защемлений реализуется установкой опор, необходимых для проведения расчетов методами статики. Опоры устанавливают на пяту стрелы и в точке подвески стрелы к надстройке экскаватора. Опоры позволяют устанавливать запреты перемещений и запреты поворотов узла.

Модель нагружения включает все действующие на стрелу усилия. Уравнения для их расчета приведены во второй главе. На стрелу действуют усилия двух типов: сосредоточенные (усилия со стороны канатов, инерционные силы головных блоков) и распределенные (ветровые, инерционные).

Инерционные и ветровые нагрузки могут прикладываться к стержневым элементам распределенной нагрузкой и сосредоточенными силами. В диссертационной работе даны рекомендации, как необходимо их вводить в модель нагружения.

Сформулированы задачи расчета стрел драглайнов и показана методика использования пакета АРМ Structure3D для:

• расчета напряженно-деформированного состояния;
• анализа усталостной прочности;
• проверки несущей способности стержневых элементов по СНиП;
• расчета коэффициентов запаса и форм потери устойчивости;
• определения частот и форм собственных колебаний и поведения системы при заданном законе изменения вынуждающей нагрузки от времени с анимацией колебательного процесса.

Рассмотрен алгоритм использования модуля АРМ Structure3D при расчетах на прочность, устойчивость и усталостную прочность. Максимальные усилия в подъемных и тяговых канатах при расчетах определяются с учетом инерционности лебедок. Показано влияние геометрических характеристик сечений на прочность и устойчивость стрелы, рассмотрен выбор схемы модели конструкции.

В четвертой главе приведены результаты исследований и оптимизации параметров стрелы драглайна.

Критерием оптимизации принята масса стрелы. Ограничениями служат условия прочности, устойчивости и долговечности. Переменными оптимизации являются геометрические размеры сечений элементов стрелы; длина и угол наклона задних стоек (15 по рис. 7), определяющих расстояние между нижними и верхними поясами стрелы; длина панелей нижних поясов (5…9 по рис. 7).

Для исследований были составлены модели трехгранных стрел длиной 75 (см. рис. 7) и 90 м.

На этих моделях проведены исследования по определению усилий в канатах, НДС, устойчивости элементов стрелы, по определению способа задания усилий, по выявлению влияния количества элементов, входящих в стрелу, и их размеров, по анализу влияния отдельных видов нагрузок, по расчету усталостной прочности.

Результаты расчета напряжений модулем расчета напряженно-деформированного состояния трехмерных конструкций Structure-3D показаны в виде карты результатов (рис. 8). На карте результатов выводится схема стрелы, элементы которой окрашены в цвета, в соответствии с полученными значениями напряжений, перемещений или коэффициента запаса. Численные значения напряжений соответствующего цвета определяются по расположенной на экране шкале.

Расчет усилий в канатах выполняем по разработанной программе для ЭВМ. График изменения усилий при перемещении по заданной траектории приведен на рис. 9.

Для модели нагружения проведены исследования по способу задания усилий, равномерно действующих на конструкцию: центробежных, инерционных и ветровых. Доказано, что их необходимо вводить в модель нагружения распределенными силами. Такой способ обеспечивает большую точность и не приводит, как ожидалось до начала исследований, к существенному увеличению времени создания модели нагружения.

Были выполнены исследования по значимости действующих нагрузок.
Результаты расчетов показаны в табл. 2.

Анализ результатов расчетов показал, что центробежные и инерционные нагрузки практически не влияют на значения напряжений в элементах конструкции стрелы. Доля от ветровой нагрузки составляет десятую часть от суммарного усилия и зависит от ветрового напора, площади поверхности с наветренной стороны. Предварительное напряжение вант также влияет на прочностные характеристики стрелы, и его определяют из условия, что предварительное сжатие жесткого трубчатого пояса должно превосходить усилие растяжения,

появляющееся от внешних нагрузок. Напряжения от силы тяжести металлоконструкций составляют порядка 30 % от суммарной нагрузки.

Таблица 2

Напряжения по видам нагрузок

Наименование нагрузки	Максимальные напряжения для стрелы, МПа	Напряжения в 5 элементе рис. 7, МПа	Доля от напряжения при действии всех нагрузок (5 элемент), %
Инерционные силы	2,38	2,00	2,32
Центробежные силы	1,03	0,19	0,22
Ветровая нагрузка	11,66	11,13	12,93
Преднапряжение вант	40,16	3,27	3,80
Сила тяжести ковша с грунтом	59,66	48,41	56,23
Сила тяжести стрелы	40,50	25,90	30,08
Все действующие на стрелу силы	86,09	86,09	100

Разработанная методика с применением модуля Structure 3D позволяет проводить расчеты стрел на усталость. Рассмотрено влияние на усталость коэффициентов концентрации напряжений (табл. 3), качества околошовной поверхности (табл. 4), шероховатости (табл. 5).

Таблица 3

Влияние коэффициента концентрации напряжения kк.н.

на коэффициент усталости элементов

kк.н.	3,5	3,0	2,5	2,0	1,5
kуст	0,94	1,04	1,16	1,31	1,5

Таблица 4

Влияние коэффициента поверхности обработки kп.о

на коэффициент усталости элементов

Kп.о	1,0	1,05	1,1
kуст	1,18	1,4	1,46

Таблица 5

Влияние шероховатости поверхности на коэффициент усталости элементов

Rz	630	250	160
kуст	1,24	1,31	1,34

Если расчетами будет выявлено, что некоторые элементы стрелы не обеспечивают требуемую выносливость даже с использованием «лучших» коэффициентов по табл. 3…5, то необходимо увеличить площадь сечения этих элементов. Такой подбор сечений и является выполнением ограничения по долговечности.

Проведены исследования влияния переменных оптимизации на критерий с целью обоснования включения их в целевую функцию оптимизации. Исследования показали (рис. 10), что высоты крайних стержней стреловой конструкции и углы их наклона влияют на напряжения и массу стрелы, на коэффициенты устойчивости стержней и усталости металлоконструкции, поэтому их нужно рассматривать при поиске рациональных параметров стрелы.

Проведена оптимизация по критерию массы при изменении высоты стоек, угла их наклона, длин нижних панелей и их количества. Оптимальные размеры позволяют уменьшить массу стрелы на 8 % по сравнению с базовым вариантом при обеспечении требуемой устойчивости и выносливости.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации решена актуальная научно-практическая задача повышения эффективности работы экскаваторов-драглайнов за счет снижения массы и повышения надежности стрел на основе исследования их напряженно-деформированного состояния.

Основные выводы, научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Предложена методика расчета значений усилий в подъемных канатах по имитационной модели работы подъемной и тяговой лебедок, поворотного механизма, составлен алгоритм и программа для ЭВМ.

2. Разработана методика проведения расчетов элементов стрелы на прочность, устойчивость и долговечность. Выявлено влияние на долговечность шероховатости поверхности труб, из которых изготовляется стрела, и качества обработки сварных швов.

3. Установлено влияние величины предварительного натяжения вантовых раскосов на НДС стрелы.

4. Разработана методика оптимизации по критерию массы параметров трехгранных жестких стрел экскаваторов-драглайнов, основанная на анализе напряженно–деформированного состояния (НДС) металлоконструкции стрелы.

5. Показано определение оптимальных параметров стрелы на основе исследования НДС её конструктивных элементов

6. Рекомендации, направленные на повышение долговечности стрел драглайнов, приняты к реализации на ОАО «Ураласбест» с ожидаемым экономическим эффектом 250 тыс. руб. в год на один экскаватор ЭШ-10.70.

Основные научные результаты диссертации опубликованы в следующих изданиях:

Статьи, опубликованные в ведущих рецензируемых научных журналах и изданиях, входящих в Перечень ВАК Минобрнауки России

1. Головнева Т.П., Шестаков В.С. Расчет нагрузок на стрелу драглайна при транспортировании ковша // Горное оборудование и электромеханика. – 2009. – № 4. – С. 50-55.
2. Головнева Т.П. Эксплуатация экскаваторов-драглайнов в условиях ОАО “Ураласбест” // Горное оборудование и электромеханика. – 2010. – № 9.– С.7-9.
3. Головнева Т.П. К вопросу оптимизации металлоконструкции стрел экскаваторов-драглайнов // Горное оборудование и электромеханика. – 2011. – № 6. – С. 51-54.
4. Головнева Т.П., Шестаков В.С. Расчет усилий в канатах экскаватора-драглайна // Горное оборудование и электромеханика. – 2011. – № 9. – С. 39-41.

Работы, опубликованные в других изданиях

5. Головнева Т.П. Особенности оптимизации стрел драглайнов // Международная научно-практическая конференция молодых ученых и студентов: сб. докладов. – Екатеринбург: Изд. УГГУ, 2009. – С. 193-194.
6. Головнева Т.П., Шестаков В.С. Оптимизация структурного исполнения и параметров стрел драглайнов // Сб. докладов VII международной конференции «Технологическое оборудование горной и нефтегазовой промышленности. Чтения памяти В.Р. Кубачека». – Екатеринбург: Изд. УГГУ, 2009. – С. 28-30.
7. Головнева Т.П. К разработке модели нагружения стрел драглайнов // Сб. трудов VIII международной научно-технической конференции «Технологическое оборудование горной и нефтегазовой промышленности. Чтения памяти В.Р. Кубачека». – Екатеринбург: Изд. УГГУ, 2010. – С. 288-292.
8. Головнева Т.П., Шестаков В.С. Определение максимального усилия в канатах экскаватора-драглайна // Сб. трудов IХ международной научно-технической конференции «Технологическое оборудование горной и нефтегазовой промышленности. Чтения памяти В.Р. Кубачека». – Екатеринбург: Изд. УГГУ, 2011. – С. 423-428.
9. Головнева Т.П. Анализ напряженного состояния стрелы драглайна // Международная научно-практическая конференция «Уральская горная школа - регионам»: сб. докладов. – Екатеринбург: Изд. УГГУ, 2011. – С. 407-408.

Подписано в печать 16.11.2011 г. Печать на ризографе.

Бумага писчая. Формат 6084 1/16 Гарнитура Times New Roman.

Печ. л. 1,0 Тираж 100 экз. Заказ №

Издательство УГГУ

620144, г. Екатеринбург, ул. Куйбышева, 30

Уральский государственный горный университет

Отпечатано с оригинал-макета

в лаборатории множительной техники издательства УГГУ