Плазменно-индукционное нанесение покрытий с улучшенными параметрами биосовместимости при изготовлении дентальных имплантатов

На правах рукописи

ФОМИН Александр Александрович

ПЛАЗМЕННО-ИНДУКЦИОННОЕ НАНЕСЕНИЕ ПОКРЫТИЙ

С УЛУЧШЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ БИОСОВМЕСТИМОСТИ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ДЕНТАЛЬНЫХ ИМПЛАНТАТОВ

Специальность 05.09.10 – Электротехнология

А В Т О Р Е Ф Е Р А Т

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Саратов 2008

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Саратовский государственный

технический университет»

Научный руководитель:	Заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Лясников Владимир Николаевич
Официальные оппоненты:	Заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Коломейцев Вячеслав Александрович Доктор технических наук, профессор Севостьянов Владимир Петрович
Ведущая организация:	ЗАО «СНИИМ-28», г. Саратов

Защита состоится «23» октября 2008 г. в 13.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.242.10 при ГОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет» по адресу: 410054, Саратов, ул. Политехническая, 77, Саратовский государственный технический университет, корпус 1, ауд. 319.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке ГОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет».

Автореферат разослан « 15 » сентября 2008 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Ю.Б. Томашевский

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Нанесение покрытий нашло широкое применение в различных областях техники, при этом особый интерес представляет получение пористых покрытий, способных выполнять функцию биосовместимого материала.

Существующие методы формирования биосовместимых покрытий включают использование технологий на основе специальных физических или химических процессов, применение которых для изготовления внутрикостных имплантатов затруднено по техническим и экономическим причинам, а также в связи с необходимостью сохранения стерильности изделий. Как показывают проведенные исследования, одним из наиболее технологичных, позволяющих наносить покрытия из любых материалов с заданными свойствами, является метод электроплазменного напыления (Кудинов В.В., 1990; Лясников В.Н., 1995).

Покрытия на имплантатах должны обладать определенным комплексом свойств биомеханической совместимости, включающих высокую адгезию, наличие биоактивности, необходимой пористости, развитую морфологию, что требуется для эффективной приживляемости имплантатов (Параскевич В.Л., 2002; Робустова Т.Г., 2003). Поэтому улучшение совместимости имплантатов с покрытиями может обеспечиваться благодаря приближению их фазово-структурного состояния и свойств к параметрам костной ткани. Это может быть достигнуто путем формирования необходимой структуры в объеме покрытий и их морфологической гетерогенности.

В данных условиях целесообразным считается применение рационального сочетания технологических режимов плазменного напыления и температурного воздействия на основу имплантата. Однако известные способы термического воздействия на основу при напылении покрытий являются технически трудно осуществимыми либо имеют значительную инерционность воздействия. Использование индукционного нагрева при напылении покрытий дентальных имплантатов представляется более технологичным в соответствии с имеющимися закономерностями данного процесса. Решение этого вопроса может позволить получать покрытия с требуемыми показателями фазового состава, морфологической гетерогенности, пористости и прочности сцепления.

Цель работы: повышение уровня биомеханической совместимости покрытий дентальных имплантатов за счет разработки нового технологического процесса электроплазменного напыления с предварительной индукционно-термической активацией основы.

Задачи работы:

1. Провести анализ существующих способов повышения прочности сцепления и уровня биомеханической совместимости покрытий дентальных имплантатов.

2. Разработать математическую модель, позволяющую оценить прочность сцепления частиц с основой при ее индукционно-термической активации и предложить конструктивные решения устройства индукционного нагрева.

3. Исследовать влияние параметров плазменно-индукционного напыления на фазово-структурное состояние и основные механические свойства покрытий дентальных имплантатов.

4. Определить технологические режимы плазменно-индукционного напыления, создающие наилучшее сочетание показателей биосовместимости покрытий.

5. Произвести экономическую оценку эффективности использования разработанных конструкторско-технологических рекомендаций.

Методы и средства исследований. В работе использованы основные положения теории электроплазменного напыления, а также индукционного нагрева. Экспериментальные исследования выполнялись с использованием аппарата пескоструйной обработки «Чайка-20», ультразвукового генератора УГТ-902, установки электроплазменного напыления ВРЕС 744.3227.001 и разработанного устройства индукционного нагрева. Температура основы измерялась при использовании ИК пирометра DT-8828 с пределами от -50 °С до 1100 °С и погрешностью ± 0,1 °С. Статистическая обработка и аппроксимация экспериментальных данных проводились по методу наименьших квадратов с использованием программного пакета MATLAB 6.0. Свойства покрытий изучались методами рентгенофазового анализа (ДРОН-4, Сo-K излучение), оптической микроскопии (МИМ-8, АГПМ-6М, фотоаппарат Olympus FE-100), профилометрии (профилометр 107622), измерения микротвердости (ПМТ-3) и прочности при срезе (специально разработанная установка, имеющая динамометр с пределом измерений нагрузки до 50 Н с ценой деления 0,2 Н).

Научная новизна:

1. Предложена математическая модель прочности сцепления покрытия с основой, учитывающая влияние ее индукционно-термической активации, дистанции электроплазменного напыления и позволяющая обосновать принципы получения покрытий с улучшенными показателями биосовместимости.

2. Впервые установлены закономерности влияния температуры индукционного нагрева основы и дистанции электроплазменного напыления на фазовый состав, степень кристалличности, морфологическую гетерогенность, относительную шероховатость, однородность микрорельефа, пористость, микротвердость и прочность при срезе титановых и гидроксиапатитовых покрытий дентальных имплантатов.

3. Найдены наилучшие режимы плазменно-индукционного напыления, обеспечивающие рациональное сочетание фазово-структурных и основных механических свойств покрытий дентальных имплантатов.

Практическая ценность. Результаты работы могут быть использованы в производстве медицинской техники при изготовлении костных дентальных и других видов имплантатов с электроплазменными покрытиями при улучшенных качествах биосовместимости.

Предложен метод термической активации основы имплантатов с помощью индукционного нагревательного устройства, обеспечивающий эффективное повышение адгезионно-когезионных качеств электроплазменных напыленных покрытий различного назначения.

Разработано опытное устройство индукционного нагрева напыляемых пластинчатых и цилиндрических имплантатов до 600 C с частотой тока на индукторе 100 кГц при потребляемой мощности не более 150 Вт, встраиваемое в установку электроплазменного напыления покрытий и обеспечивающее реализацию технологических режимов плазменно-индукционного напыления для улучшения качеств биомеханической совместимости.

Определены технологические режимы формирования гидроксиапатитовых покрытий (ток дуги 450 А, напряжение 30 В, дистанция напыления 90…130 мм, средний размер напыляемого порошка 90 мкм, индукционный нагрев титановой основы имплантатов с титановым подслоем до 400 C), что дает возможность повысить степень кристалличности гидроксиапатита до 75 %, улучшить морфологическую гетерогенность поверхности покрытия на 50…80 % с получением высокой пористости 44…45 %, увеличить прочность покрытия при срезе с 55 до 80 МПа, микротвердость – с 650 до 900 МПа. Повышенные структурные и физико-механические свойства получаемых гидроксиапатитовых покрытий обеспечивают возрастание качеств их биоактивности, за счет чего улучшается приживляемость имплантатов, стабилизируется их функционирование, предупреждается опасность воспалительных осложнений и отторжения. В результате применения имплантатов возрастает эффективность лечения дефектов и повреждений зубных рядов.

Материалы диссертационной работы могут быть использованы студентами 4, 5 курсов Саратовского государственного технического университета и других вузов, обучающимся по специальностям «Машины и технология высокоэффективных процессов обработки материалов» и «Биотехнические и медицинские аппараты и системы», при изучении учебных дисциплин, связанных с нанесением покрытий, а также производством и применением дентальных имплантатов.

Положения, выносимые на защиту:

1. Предложенная математическая модель, основанная на уравнениях теплопередачи и кинетики физико-химических процессов взаимодействия частиц с основой, позволяет достоверно устанавливать величину прочности их сцепления в зависимости от контактной температуры, дистанции электроплазменного напыления и режима индукционного нагрева основы.

2. Дополнительное применение индукционного нагрева титановой основы перед напылением гидроксиапатитовых покрытий позволяет улучшить их фазовый состав, повысить степень кристалличности до 75 % и тем самым стабилизировать резорбируемость.

3. Разработанный технологический процесс электроплазменного напыления с дополнительным индукционным нагревом титановой основы позволяет увеличить прочность при срезе титанового подслоя с 60 до 70 МПа и гидроксиапатитового покрытия с 55 до 80 МПа, параметры морфологической гетерогенности на 50…80 %, а также повысить величину микротвердости с 650 до 900 МПа и стабилизировать пористость гидроксиапатитового слоя на уровне 44…45 %.

Реализация результатов работы. Плазменно-индукционный метод напыления гидроксиапатитовых покрытий дентальных имплантатов с улучшенными параметрами биоактивности принят к внедрению на производственном участке НПА «Плазма Поволжья». Изготовленные имплантаты с покрытием в составе опытной партии успешно проходят клиническую проверку в стоматологических лечебных учреждениях г. Саратова.

Апробация работы. Основные материалы диссертации были представлены на 8-й Всероссийской конференции «Новые технологии в стоматологии и имплантологии» (Саратов, СГТУ, 2006), конференции молодых ученых «Молодые ученые – науке и производству» (Саратов, СГТУ, 2007), 8-й Международной конференции «Пленки и покрытия – 2007» (Санкт-Петербург, Институт проблем машиноведения РАН, 2007), XXI Международной научной конференции «Математические методы в технике и технологиях – ММТТ-21» (Саратов, СГТУ, 2008), 9-й Всероссийской научно-практической конференции «Новые технологии в стоматологии и имплантологии» (Саратов, СГМУ, 2008).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 16 научных работ, в том числе 1 патент, 1 работа в журнале из списка, рекомендованного ВАК, и 14 работ в других изданиях.

Структура и объем диссертации. Работа состоит из введения, шести глав, выводов, заключения, списка использованной литературы и приложения. Общий объем работы составляет 182 страницы и включает 35 рисунков и 14 таблиц. Список использованной литературы содержит 176 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение характеризует актуальность диссертации, цель работы, положения, выносимые на защиту, научную новизну работы, практическую ценность и реализацию результатов, апробацию работы, ее краткое содержание.

Глава 1 содержит данные обзора и анализа современных исследований и разработок по основным характеристикам дентальных имплантатов, материалам, конструкциям, технологическим методам их изготовления, а также формированию характеристик электроплазменных биосовместимых покрытий. По итогам обзора сформулирована гипотеза о возможности эффективного повышения фазово-структурных характеристик и физико-механических свойств покрытий имплантатов за счет термической активации основы с помощью специального устройства. Для реализации положений гипотезы формулируются задачи работы.

Глава 2 в соответствии с целью работы и поставленными задачами посвящена общей методике исследования, характеризующей основные применяемые методы.

В главе 3 содержатся результаты математического моделирования прочности сцепления частиц с основой при электроплазменном напылении в условиях варьирования контактной температуры за счет изменения дистанции напыления, влияющей на температуру частиц, и регулирования нагрева основы при ее индукционно-термической активации.

В теории плазменного напыления известна закономерность, отражающая зависимость прочности сцепления частицы с основой от основных физико-химических параметров (Кудинов В.В., 1977):

, (1)

где СЦ – прочность сцепления частицы с основой, МПа; В – предел прочности материала частицы, МПа; – частота собственных колебаний атомов основы, Гц; – характерные величины времени взаимодействия расплавленной частицы с материалом основы, с; k – постоянная Больцмана, Дж/K; Ea – энергия активации, Дж; TK – контактная температура, зависящая от температур частицы и основы, а также их теплофизических свойств, K.

Исходя из требований к необходимым закономерностям нагрева основы, наиболее рациональным представляется применение индукционного нагревательного устройства, для которого рассматриваются основные теплофизические характеристики.

При установлении зависимостей получаемых физико-механических свойств использовались прямоугольные титановые пластины, с учетом геометрии которых рассматривается их нагрев. В данных условиях температура основы определяется уравнением (Бабат Г.И., 1946):

, (2)

где IИ – ток индуктора, А; wИ – число витков индуктора; 1 – удельное сопротивление материала нагреваемого изделия, Ом·см; µ1 – относительная магнитная проницаемость материала изделия; f – частота тока, питающего индуктор, Гц; F – функция, зависящая от геометрии, размеров изделия и частоты тока.

В окончательном виде математическая модель процесса электроплазменного напыления на термически активированную основу при помощи индукционного нагревательного устройства с учетом усреднения температуры частиц по сечению потока и выражения (2) для определения температур частицы и основы при напылении может быть представлена зависимостью:

, (3)

где TЧ00 – температура частицы на оси потока в момент контакта с основой, K.

Результаты математического моделирования изменения контактной температуры TК при электроплазменном напылении дали возможность выявить основные принципы улучшения структуры и прочности получаемых покрытий.

Полученная математическая модель процессов образования электроплазменных покрытий при температурном воздействии на поверхность основы позволила разработать принципиальную схему управления и конструктивные решения специального индукционного нагревательного устройства, обеспечивающего возможность эффективного повышения физико-механических свойств биоактивных покрытий.

Подготовленные образцы в виде пластин предварительно нагреваются в индукционном устройстве до заданной температуры. Устройство содержит в своем составе блок питания основной (БПО), генераторный блок (ГБ) и вспомогательный блок. БПО обеспечивает функционирование ГБ, питающего индуктор переменным током с частотой f 100 кГц.

Процесс термической активации титановой основы осуществляется в керамическом муфеле при использовании среды аргона (рис. 1, а, б).

а б

Рис. 1. Компоновочная схема устройства индукционного нагрева и плазменного напыления

образца: а – размещение образца; б – расположение муфеля и плазмотрона

Электродуговое плазменное напыление порошков титана и гидроксиапатита (ГА) производится на воздухе с использованием полуавтоматической установки ВРЕС 744.3227.001. В качестве транспортирующего и плазмообразующего газов применяется аргон, порошки титана и ГА подаются с помощью питателей.

Температура и скорость индукционного нагрева титановой основы в разработанном устройстве определялись экспериментальным путем. Необходимая термокинетическая зависимость TО = f(P, w, t) была получена с применением бесконтактного метода измерения температур при использовании ИК пирометра DT-8828 (рис. 2).

Рис. 2. Зависимость скорости нагрева титановой основы от числа витков индуктора

и электрической мощности питания: 1 – P = 150 Вт, wИ = 9; 2 – P = 150 Вт, wИ = 10;

3 – P = 150 Вт, wИ = 11; 4 – P = 100 Вт, wИ = 9; 5 – P = 50 Вт, wИ = 9

Полученная зависимость характеризует нелинейное влияние продолжительности нагрева на повышение температуры при заданных значениях мощности нагрева и числе витков индуктора.

По итогам математического моделирования установлена возможность эффективного увеличения адгезионно-когезионных свойств электроплазменных покрытий при использовании индукционного нагревательного устройства. Предложены конструктивные решения индукционного нагревательного устройства и определены его функциональные характеристики.

Глава 4 посвящена разработке методики и описанию проведения экспериментального исследования влияния режимов и условий плазменно-индукционного напыления на фазово-структурное состояние покрытий и его основные биомеханические свойства. Фазово-структурное состояние опытных образцов покрытий исследовалось путем рентгенофазового, металлографического и профилометрического методов, основные механические свойства данных покрытий определялись с помощью методов измерения микротвердости и прочности при срезе, имитирующем погружение имплантата в костное ложе.

Рентгеноструктурный фазовый анализ типовых образцов позволил получить их дифрактограммы с характерными пиками определенных фазовых составляющих: ГА, тетракальцийфосфата (ТФ), титана, монооксида титана, аморфной фазы кальций-фосфатных соединений (АФ), оксида кальция. Титановый подслой обусловливал возникновение оксидов, отмечаемое на дифрактограмме, что связано с температурным воздействием на титановую основу. Так, при нагреве титановой основы в защитной среде, создаваемой в муфеле индуктора продувкой аргоном, начиная с температуры 500 °С при продолжительности нагрева более 1 мин, на поверхности образуется оксидная пленка, фазовый состав и цвет которой соответствует, в основном, TiO. ГА покрытие подвергалось рентгенофазовому анализу, позволившему получить дифрактограммы, характеризующие его кальций-фосфатный фазовый состав и степень кристалличности, которые влияют на скорость резорбции (табл. 2).

Морфология титановых и ГА покрытий имеет существенную зависимость от режимов плазменно-индукционного напыления. При этом наиболее гетерогенным является покрытие, обладающее максимальным количеством элементов поверхности в поле зрения микроскопа. Программная обработка фотографий титанового и ГА покрытий с помощью анализатора геометрических параметров микрообъектов АГПМ-6М дает возможность сравнить их количественные и размерные параметры, а также определить долю мелких частиц (табл. 1 и 2).

Шероховатость титановых и ГА покрытий определяется их профилограммами, кроме того, гетерогенность и микрорельеф можно характеризовать значениями относительной шероховатости =[2Ra(1-)+ Rmax]/Sm и однородности рельефа поверхности Rz / Rmax (Родионов И.В., 2004) (табл. 1, 2).

Пористость ГА покрытий характеризуется количеством микропор в поле зрения объектива микроскопа. Изучение и обработка фотографий микрошлифов ГА покрытий дают возможность сравнить параметры их суммарной пористости (табл. 2).

Микротвердость ГА покрытий находилась в определенной зависимости от температуры нагрева основы TO и дистанции напыления L. При этом относительная погрешность аппроксимации полиномами 4-й степени показателя микротвердости ГА покрытий не превышала 5 % (рис. 3, а).

Таблица 1

Влияние режимов плазменно-индукционного напыления

на параметры морфологии титановых покрытий

Таблица 2

Влияние режимов плазменно-индукционного напыления

на параметры морфологии ГА покрытий

Прочность при срезе титановых и ГА покрытий в значительной степени зависела от режимов получения покрытий. Титановые покрытия приобретали изменения значений прочности при срезе, аппроксимируемых полиномами 2-й степени (рис. 3, б). ГА покрытия имели изменения значений прочности при срезе, аппроксимируемых полиномами 4-й степени, с относительной погрешностью вычислений не более 6 % (рис. 3, в).

а б

в

Рис. 3. Влияние температуры нагрева основы и дистанции напыления на механические свойства: а – микротвердость ГА покрытий; б – прочность при срезе титановых покрытий; в – прочность при срезе ГА покрытий; 1 – короткая дистанция; 2 – длинная дистанция

Дополнительное регулируемое температурное воздействие на основу с помощью индукционного нагревательного устройства существенно улучшает основные параметры фазово-структурного состояния биоактивных покрытий дентальных имплантатов, а также их механические свойства. Результаты проведенного исследования и их анализ могут служить обоснованием выбора режимов с последующей разработкой конструкторско-технологических рекомендаций для получения покрытий дентальных имплантатов с улучшенными качествами биоактивности за счет применения плазменно-индукционного метода.

Глава 5 показывает, что уменьшению количества послеоперационных осложнений и снижению доли отторжений дентальных имплантатов способствует использование комплекса биотехнических мер по разработке и применению усовершенствованных конструкций с биокерамическими покрытиями, а также использованию технологии плазменно-индукционного напыления.

При оценке биомеханических свойств покрытий использовались многомерные функции в виде полярных диаграмм (рис. 4, а, б). Сопоставлению подвергались два метода формирования покрытий – традиционное электроплазменное напыление и разработанное плазменно-индукционное напыление. Для этого использовались биомеханические показатели качества покрытий: относительная морфологическая гетерогенность М/Мmax (относительное количество элементов в поле зрения объектива микроскопа), относительная шероховатость покрытий, однородность микрорельефа Rz/Rmax и относительная прочность при срезе / max для титановых покрытий. При анализе ГА покрытий, помимо вышеперечисленных показателей, учитывались кристалличность К, пористость П и относительная микротвердость H/Hmax.

Согласно общей методике исследования сравнивались покрытия, полученные по режиму № 0 для титановых и ГА покрытий, режимам № 2 – для титанового подслоя и № 9 – для ГА покрытий (табл. 1, 2). Последние два режима напыления отвечают получению наиболее рационального сочетания фазово-структурных и основных механических характеристик покрытий.

Анализ многомерных функций показывает, что по итогам сравнения обычных покрытий с предлагаемыми, полученными на рациональных режимах плазменно-индукционного напыления, последние являются превосходящими практически по всем показателям (рис. 4).

а б

Рис. 4. Многомерные функции отклика двух методов напыления: а – титанового подслоя;

б – ГА слоя; черное поле – зона, относящаяся к электроплазменному напылению;

светло-серое поле – зона, характеризующая плазменно-индукционный метод;

темно-серое поле – зона перекрытия обоих методов

Плазменно-индукционное напыление подготовленных титановых основ имплантатов производится при режимах, разработанных на основе результатов проведенного исследования, и обеспечивает формирование улучшенных качеств биомеханической совместимости получаемых покрытий (табл. 3).

Таблица 3

Технологические режимы плазменно-индукционного напыления

Параметры плазменно-индукционного напыления	Вид покрытий
	титановый подслой	ГА слой
Мощность индукционного нагрева, Вт	150
Частота тока индуктора, кГц	100
Температура предварительного нагрева основы, °C	200	400
Дистанция напыления, мм	110	130
Ток дуги, А	450
Напряжение, В	30
Средний размер частиц порошков, мкм	100	90
Расход плазмообразующего газа, л/мин	40 – 50
Расход транспортирующего газа, л/мин	5 – 7

В главе 6 проведена оценка и установлена экономическая эффективность внедрения разработанных конструкторско-технологических рекомендаций с использованием имеющейся, апробированной методики (Жевалев Ю.Н., 2004).

Общие выводы по работе

На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований решена актуальная научно-практическая задача, имеющая важное медико-техническое значение и заключающаяся в разработке и обосновании метода электроплазменного напыления высокопористых покрытий с повышенными за счет индукционного нагрева значениями прочности при срезе, обеспечивающими повышение биомеханических качеств титановых и ГА покрытий, применяемых, в частности, в конструкциях внутрикостных дентальных имплантатов. Решение данной задачи позволило сделать несколько общих выводов.

1. На основе анализа научно-технической информации сформулирована гипотеза о возможности придания покрытию высоких биомеханических свойств с помощью индукционно-термической активации основы в процессе электроплазменного напыления.

2. Разработанная математическая модель зависимости прочности сцепления частиц с основой от условий индукционно-термической активации при напылении показала возможность эффективного повышения адгезионно-когезионных свойств покрытий.

3. Структурно-фазовый анализ исходного и нанесенного методом плазменно-индукционного напыления покрытия ГА выявил увеличение содержания кристаллической фазы ГА с 40…50 до 75 % в условиях предварительного нагрева основы до температуры 400 °C на дистанциях напыления 90 и 130 мм, что улучшает устойчивость покрытия к резорбции.

4. Исследование структурного состояния поверхности показало улучшение морфологической гетерогенности как титанового подслоя при температуре предварительного нагрева основы 200 °C на дистанции напыления 110 мм, так и ГА слоя при температуре нагрева 400 °C на дистанции напыления 130 мм, что положительно влияет на контактное взаимодействие имплантата с костной тканью.

5. Исследование микроструктуры ГА покрытий определило наличие высокой пористости величиной 47…48 % и некоторое снижение ее до значений 44…45 % при увеличении температуры предварительного нагрева основы на обеих принятых дистанциях напыления. Геометрическое качество биоактивности покрытий благодаря этому поддерживается на высоком уровне.

6. Повышение микротвердости ГА покрытий с 550…650 до 800…900 МПа происходило при температурах нагрева основы выше 400 °C на обеих дистанциях напыления, что повышает качество установки и надежность функционирования имплантатов.

7. Увеличение прочности титановых покрытий при срезе с 62 до 70 МПа создавалось в условиях нагрева основы до температур 200…300 °C, а также с 55 до 80 МПа для ГА покрытий при температурах нагрева основы 400…600 °C на обеих дистанциях напыления, чем достигается повышенная стабильность фиксации имплантата без отслоения покрытия при установке.

8. Разработанный метод плазменно-индукционного напыления биоактивных покрытий на дентальные имплантаты обусловливает эффективность его использования с высокими медико-техническими показателями, при этом ожидаемое снижение доли послеоперационных осложнений находится на уровне 1…2 %, коэффициент экономической эффективности составляет 1,99 при сроке окупаемости затрат 0,5 года.

Основное содержание работы отражено в следующих публикациях:

1. Публикации в центральных изданиях, включенных в перечень

периодических изданий ВАК РФ

1. Фомин А.А. Плазменно-индукционное получение титан-гидроксиапатитовых покрытий на дентальных имплантатах / А.А. Фомин // Вестник Саратовского государственного технического университета. – 2008. – № 2 (32). – Вып. 1. – С. 49–58.

2. Публикации в других изданиях

2. Фомин А.А. Плазменное напыление гидроксиапатитовых покрытий титановых имплантатов с нагревом основы / А.А. Фомин, В.Н. Лясников // Технология металлов. – 2008. – № 9. – С. 26–29.

3. Фомин А.А. Микротвердость гидроксиапатитовых электроплазменных покрытий, полученных при нагреве титановой основы / А.А. Фомин // Новые технологии в стоматологии и имплантологии: сб. науч. трудов по материалам 9-й Всерос. конф. с междунар. участием. – Саратов: Изд-во СГМУ, 2008. – С. 210–212.

4. Фомин А.А. Фазово-структурное состояние гидроксиапатитовых покрытий с предварительным нагревом основы при напылении / А.А. Фомин, В.Н. Лясников, А.В. Лепилин, И.В. Фомин // Новые технологии в стоматологии и имплантологии: сб. науч. трудов по материалам 9-й Всерос. конф. с междунар. участием. – Саратов: Изд-во СГМУ, 2008. – С. 213–218.

5. Фомин А.А. Теоретические предпосылки к повышению адгезии покрытий при плазменно-индукционном напылении / А.А. Фомин // Математические методы в технике и технологиях – ММТТ-21: сб. трудов XXI Междунар. науч. конф.: 10 т. – Саратов: СГТУ, 2008. – Т.4. – С. 26–28.

6. Пат. 63482 РФ, МКПО8 24-03. Дентальный имплантат / А.А. Фомин, А.В. Лясникова, А.В. Лепилин, И.В. Фомин, Р.В. Пенкин – № 2005503675; заявл. 15.12.2005; опубл. 16.07.2007.

7. Фомин А.А. Регулирование морфологии поверхности биокомпозиционных покрытий дентальных имплантатов при помощи ультразвука / А.А. Фомин, А.В. Лясникова, Н.В. Бекренев, Е.Ю. Сюсюкина // Вакуумная наука и техника: материалы XIV науч.-техн. конф. – М.: МИЭМ, 2007. – С. 217–220.

8. Фомин А.А. Плазменно-индукционная технология формирования покрытий на имплантатах / А.А. Фомин // Молодые ученые – науке и производству: материалы конф. молодых ученых. – Саратов: СГТУ, 2007. – С. 228–230.

9. Фомин А.А. Влияние термического воздействия и фазово-структурного состояния плазмонапыленных покрытий дентальных имплантатов на их свойства / А.А. Фомин, В.Н. Лясников // Материаловедение и технология конструкционных материалов – важнейшие составляющие компетенции современного инженера. Проблемы качества технологической подготовки: сб. статей Всерос. совещания зав. кафедрами материаловедения и технологии конструкционных материалов. – Волжский: ВИСТех (филиал) ВолгГАСУ, 2007. – С. 66–71.

10. Фомин А.А. Оборудование и технологии получения структурно-совершенных плазмонапыленных биокомпозиционных покрытий на основе фторгидроксиапатита / А.А. Фомин, А.В. Лясникова // Современная электротехнология в машиностроении: сб. трудов Междунар. науч.-техн. конф. – Тула: Изд-во ТулГУ, 2007. – С. 54–58.

11. Фомин А.А. Повышение биосовместимости внутрикостных имплантатов за счет нанесения фторгидроксиапатитовых покрытий методом электроплазменного напыления и дополнительных электрофизических воздействий / А.А. Фомин, А.В. Лясникова, Е.Ю. Сюсюкина, О.И. Веселкова // Пленки и покрытия–2007: труды 8-й Междунар. конф. – СПб.: Изд-во СПГПУ, 2007. – С. 168–170.

12. Фомин А.А. Плазменно-индукционная технология нанесения покрытий на дентальные имплантаты / А.А. Фомин, В.Н. Лясников // Пленки и покрытия–2007: труды 8-й Междунар. конф. – СПб.: Изд-во СПГПУ, 2007. – С. 162–164.

13. Фомин А.А. Технологические особенности получения наноструктурных биокомпозиционных покрытий / А.А. Фомин, В.Н. Лясников, А. Саккалла, Д.А. Смирнов // Динамические и технологические проблемы механики конструкций и сплошных сред: материалы XIII Междунар. симпозиума. – М., 2007. – С. 175–177.

14. Фомин А.А. Автоматизированное оборудование для нанесения покрытий в виде тонких пленок / А.А. Фомин, В.М. Таран, А.В. Лясникова, Д.В. Власов // Электроника и вакуумная техника: приборы и устройства. Технология. Материалы: материалы науч.-техн. конф.– Саратов: СГТУ, 2007. – Вып. 2. – С. 163–166.

15. Фомин А.А. Исследование и разработка дентальных имплантатов с улучшенными биомеханическими свойствами / А.А. Фомин, А.В. Лясникова, Р.В. Пенкин, И.В. Фомин // Новые технологии в стоматологии и имплантологии: сб. науч. трудов по материалам 8-й Всерос. конф. – Саратов: СГТУ, 2006. – С. 278–283.

16. Фомин А.А. Повышение качества плазмонапылённых биокомпозиционных покрытий дентальных имплантатов за счёт оптимизации соотношения адгезии и пористости / А.А. Фомин, Е.Ю. Сюсюкина // Всероссийский конкурс среди учащейся молодёжи высших учебных заведений Российской Федерации на лучшие научные работы по естественным наукам: тез. науч. работ. – Саратов: СГТУ, 2004. – С. 119–121.

ФОМИН Александр Александрович

ПЛАЗМЕННО-ИНДУКЦИОННОЕ НАНЕСЕНИЕ ПОКРЫТИЙ

С УЛУЧШЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ БИОСОВМЕСТИМОСТИ

ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ДЕНТАЛЬНЫХ ИМПЛАНТАТОВ

Автореферат

Корректор О.А. Панина

Подписано в печать 11.09.08 Формат 60х84 1/16

Бум. офсет. Усл. печ. л. 1,0 Уч.-изд. л. 1,0

Тираж 100 экз. Заказ Бесплатно

Саратовский государственный технический университет

410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77

Отпечатано в РИЦ СГТУ, 410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77