WWW.DISUS.RU

БЕСПЛАТНАЯ НАУЧНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Снижение удельного расхода взрывчатых веществ при дроблении негабаритов путем применения накладных зарядов специальных конструкций

На правах рукописи

ТРОФИМОВ АНДРЕЙ ВИКТОРОВИЧ

Снижение удельного расхода взрывчатых веществ при дроблении негабаритов ПУТЕМ применениЯ накладных зарядов специальных конструкций

Специальность 25.00.20 Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Санкт-Петербург

2010

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждение высшего профессионального образования Санкт-Петербургском государственном горном институте имени Г.В. Плеханова (техническом университете)

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор

Менжулин Михаил Георгиевич

Официальные оппоненты:

Доктор технических наук

Цирель Сергей Вадимович

Кандидат технических наук

Бригадин Иван Владимирович

Ведущее предприятие: ООО «Институт Гипроникель».

Защита диссертации состоится 24 сентября 2010 года в 13 час. 15 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.224.06 в Санкт-Петербургском государственном горном институте им. Г.В. Плеханова (техническом университете) по адресу: 199106, Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2, ([email protected]), ауд. № 1160

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского государственного горного института.

Автореферат разослан 23 августа 2010 года

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ

диссертационного совета,

д.т.н., профессор Э.И. БОГУСЛАВСКИЙ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Буровзрывные работы являются важнейшей составной частью процесса добычи полезных ископаемых. От качества дробления горной массы зависит эффективность работы всего горного предприятия. Несмотря на широкий ряд эффективных способов дробления горных пород взрывом, до сих пор не всегда удается обеспечить требуемое качество дробления горной массы. При производстве взрывных работ на карьерах наблюдается выход фракций, размеры которых могут не удовлетворять требованиям последующих технологических стадий производства. Такие фракции являются негабаритными и подлежат вторичному дроблению. Традиционным способом для разрушения негабаритов является использование энергии взрывчатого вещества (ВВ), несмотря на наличие альтернативных методов - в основном механического разрушения гидромолотами, применение которых не всегда экономически обоснованно. Основным методом дробления негабаритов является метод накладных зарядов. Данный метод отличается высокой производительностью и технологичностью. Однако метод требует большого удельного расхода ВВ 1,5-2кг/м3, что приводит к образованию интенсивных ударно-воздушных волн (УВВ), воздействие которых может привести к негативным последствиям для находящихся на пути распространения УВВ зданий и сооружений. Разработка способов и методов, позволяющих уменьшить количество энергии ВВ накладного заряда, переходящей в УВВ и напротив, увеличение доли энергии идущей на дробление негабарита является задачей настоящей работы.

Проблемам связанным с детонационными процессами и разрушением в различных средах при контактном взрыве посвящены работы В.В. Адушкина, А.А. Спивака, К.П Станюковича., Ф.А. Баума, Л.П. Оренко, М.Г. Менжулина, М.А. Нефедова, В.П. Коробейникова, В.Д. Алексеенко, В.Н. Родионова, Е.И. Шемякина, М.Ф. Друкованного, Б.Я. Светлова, Л.И. Дубнова, В.С. Никифоровского, М.А. Садовского, Г.И. Покровского и др.

Несмотря на большой объем и достигнутые успехи в этом направлении, до настоящего времени нет научно-обоснованного подхода к описанию процесса разрушения негабаритов горных пород накладными зарядами и методики определения минимального значения удельного расхода взрывчатого вещества, приводящего к разрушению негабарита до кондиционных фракций.

Цель работы. Разработка технологичного и экономически эффективного метода дробления негабаритных фракций и методики оценки параметров разрушения, позволяющего снизить удельный расход взрывчатого вещества и повысить безопасность взрывных работ.

Основные задачи работы:

  • Выполнить аналитический обзор современных методов дробления негабаритов.
  • Исследовать распределение энергии взрыва при контактном взрыве и особенности физики взрывного разрушения негабаритов.
  • Исследовать влияние на параметры разрушения негабарита конструкции накладного заряда и характеристик применяемого ВВ и разработать методику оценки размеров зон разрушения при взрыве накладных зарядов различной конструкции.
  • Исследовать процесс разрушения негабаритов накладными зарядами ВВ с концентраторами напряжений.
  • Провести экспериментальные исследования дробления негабаритов накладными зарядами различных конструкций.

Идея работы. Параметры разрушения негабарита необходимо определять путем оценки изменения давления на контакте с горной породой, и на этом основании находить эквивалентный заряд и размеры зон разрушения. Для снижения удельного расхода взрывчатого вещества необходимо применять конструкцию накладного заряда с алюминиевой оболочкой и осевым инициированием, позволяющую увеличить импульс взрыва, а так же искусственно созданные на негабарите концентраторы напряжений.

Научная новизна:

    • Установлена зависимость размеров зон разрушения в негабарите от параметров накладного заряда ВВ с различными детонационными характеристиками на основе исследования изменения давления на контакте с горной породой.
    • Установлена зависимость удельного расхода накладного заряда взрывчатого вещества, необходимого для развития магистральных трещин от параметров искусственных надрезов (концентраторов напряжений).

Защищаемые научные положения:

  1. Для прогнозирования удельного расхода накладного заряда ВВ и зон разрушения в негабарите необходимо оценивать изменение давления на контакте горная порода – продукты детонации с учетом отличия распределения энергии контактного и камуфлетного взрывов и на основании этого находить эквивалентный заряд.
  2. С целью снижения удельного расхода ВВ необходимо применять конструкцию накладного заряда с тонкой алюминиевой оболочкой и осевым инициированием, что позволяет увеличить удельный импульс взрыва на контакте с горной породой на 30-40%.
  3. Увеличение коэффициента концентрации напряжений путем создания надрезов в месте установки накладного заряда, обеспечивает увеличение линии наименьшего сопротивления негабарита в 3-4 раза, что снижает удельный расход и повышает безопасность взрывных работ.

Методы исследований. Аналитическое исследование газодинамических процессов при взрыве накладного заряда ВВ. Определение прочностных свойств образцов горных пород в лабораторных условиях на приборе ИСМ–190 и определение трещиноватости на микроскопе МИР–2. Регистрация параметров волн напряжений при взрыве накладных зарядов различной конструкции с помощью цифрового осциллографа Tekronix TDS3034B с использованием пьезоэлектрических акселерометров и электромагнитных велосиметров. Лабораторные исследования по определению скорости роста трещин при разрушении образцов горных пород, на основе регистрации разрыва токопроводящих слоев.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обосновывается большим объемом проанализированной и обобщенной исходной информации о контактном действии взрыва, физической обоснованностью постановки и решения задач, сходимостью в пределах погрешности измерений прогнозируемого и фактического качества дробления негабарита при рассчитанных параметрах разрушения.

Практическая значимость работы:

  • Разработана методика определения минимального значения удельного расхода накладных зарядов взрывчатых веществ, для разрушения негабаритов горных пород различных типов.
  • Разработана конструкция и установлены параметры накладного заряда взрывчатого вещества, для дробления негабарита позволяющего увеличить импульс взрыва на 30-40% и снизить удельный расход.
  • Разработана методика оценки влияния параметров концентратора напряжений, созданного в негабарите на размер зоны трещинообразования и удельный расход накладных зарядов взрывчатых веществ.

Реализация результатов работы. Разработанные рекомендации по дроблению негабаритов предполагается внедрить на карьерах ЗАО «Гавриловское карьероуправление», ЗАО «Каменогорское карьероуправление», ООО «Промстройвзрыв», ООО «Евровзрывпром», «Афанасьевский карьер цементного сырья».

Апробация работы. Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на симпозиуме «Неделя горняка-2010» (МГГУ, г. Москва), на ежегодных научных конференциях молодых ученых «Полезные ископаемые России и их освоение» 2008-2010г.г. (СПГГИ (ТУ), г. Санкт-Петербург), заседаниях кафедры «Безопасности производств и разрушение горных пород» и НТСа СПГГИ (ТУ).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 печатных работ (все в изданиях рекомендованных ВАК Минобрнауки РФ), получено положительное решение патента на изобретение.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и библиографического списка, изложенных на 134 страницах машинописного текста, содержит 72 рисунка, 16 таблиц, 118 формул и список литературы из 111 наименований. Автор выражает благодарность научному руководителю профессору М.Г. Менжулину, развитие идей которого, помощь и поддержка способствовали успешному выполнению работы, а также признательность сотрудникам кафедры Безопасности производств и разрушения горных пород и лично доцентам В.А. Артемову и А.Н. Холодилову за практические советы при написании диссертации.

Основное содержание работы

В первой главе диссертационной работы рассмотрено состояние вопроса о разрушении негабаритов горных пород различными методами воздействия. Выделены два основных направления дробления негабаритов – это методы взрывного и невзрывного (нетрадиционного) дробления негабаритов. Выполнен анализ этих методов, выявлены их достоинства и недостатки.

Во второй главе диссертационной работы рассмотрены особенности физических процессов разрушения негабаритов горных пород при контактном взрыве. С учетом формирования волн разрежения и откольной зоны. Исследовано распределение газодинамических параметров контактного взрыва на основе одномерного автомодельного решения. Определены оптимальные критерии разрушения негабарита.

В третьей главе исследовано преломление детонационных волн в горную породу и изменение давление на контактной поверхности, а так же влияние на параметры разрушения негабарита конструкции накладного заряда и характеристик применяемого взрывчатого вещества.

В четвертой главе рассмотрено двухстадийное разрушение негабаритов с концентраторами напряжений и защитным устройством. Выполнена оценка влияния параметров концентраторов напряжений на прочность образцов горных пород. Приведены результаты экспериментальных исследований образцов с концентраторами напряжений и полигонные испытания дробления негабаритов с концентраторами напряжений и защитным устройством.

В пятой главе Приведены методика и результаты экспериментальных исследований по определению параметров волн напряжений распространяющихся от накладных зарядов различных конструкций. Произведены результаты испытаний накладных зарядов с оболочкой.

Основные результаты работы отражены в следующих защищаемых положениях:

1. Для прогнозирования удельного расхода накладного заряда ВВ и зон разрушения в негабарите необходимо оценивать изменение давления на контакте горная порода продукты детонации с учетом отличия распределения энергии контактного и камуфлетного взрывов и на основании этого находить эквивалентный заряд.

Взрыв накладного заряда с точки зрения физики разрушения является контактным взрывом. Особенности физических процессов разрушения горных пород при контактном взрыве изучены недостаточно по сравнению со взрывом камуфлетного заряда.

При взрыве накладного заряда в ближней зоне происходит превышение амплитудой волны напряжения прочности породы на сжатие и, как следствие интенсивное разрушение породы. За ближней зоной под действием тангенциальной составляющей волны напряжений образуются радиальные трещины, уходящие в глубину негабарита. При взаимодействии волны напряжений со свободными поверхностями образуются волны разрежения, которые распространяются обратно к центру взрыва. Напряжения в волне разряжения сравнимы по абсолютной величине с радиальными напряжениями хвостовой части падающей волны, но становятся растягивающими. На некотором расстоянии от грани негабарита суммарное растягивающее напряжение становится равным динамическому пределу прочности породы на растяжение и образуется поверхность откола. Слой среды между свободной поверхностью и поверхностью откола представляет собой первый откольный слой. Образовавшаяся поверхность откола играет роль новой свободной поверхности, на которой суммарное напряжение равно нулю, но в сторону заряда распространяется новая волна разряжения. Количество и толщина откольных слоев определяется интенсивностью волны напряжений. Откольная зона по объему разрушения для негабарита является основной. Таким образом, оптимальным условием дробления негабарита является соединение ее с зоной трещинообразования. Выполнение данного условия для негабарита определяется массой накладного заряда и размерами негабарита.

Для прогнозирования размеров зон разрушений при контактном взрыве существуют оценки количества переходящей в разрушаемую среду энергии и на основании этого находят эквивалентные по энергии заряды камуфлета. Но при контактном взрыве распределение напряжений в горной породе на различных расстояниях от поверхности отличается от камуфлетного. Так акад. В.В. Адушкин отмечает, что в разрушаемом теле существует зона радиусом a*, в которой закон изменения максимальной массовой скорости одинаков при взрыве зарядов различного заглубления. Но на расстояниях, превышающих величину a*, параметры волн от зарядов различного заглубления оказываются различными, в частности при контактном взрыве они резко снижаются. Это связанно с действием волн разгрузки, распространяющихся от свободной поверхности, которые ослабляют параметры основной волны, особенно это сказывается на длительности положительной фазы и характере ее нарастания. Поэтому применение классической зонной модели разрушения горной породы при взрыве камуфлетного заряда для описания процессов разрушения контактным воздействием дает большие погрешности. Основной задачей при определении параметров волн напряжений, распространяющихся от взрыва накладного заряда в разрушаемой среде, является оценка изменения давления на контакте горная порода – продукты детонации, которое, в основном зависит от скорости детонации и показателя политропы взрывчатого вещества, и в значительно меньшей степени от теплоты взрыва, как при камуфлетном взрыве.

Зависимость для определения падения давления на контактной поверхности с учетом сжимаемости горной породы, полученная на основе решения для отражения взрыва от стенки К.П. Станюковичем:

(1)

где: - длина заряда, м; - скорость детонации ВВ, м/сек; - время, сек; - плотность ВВ, кг/м3; - начальная скорость границы раздела, м/сек (определяется для конкретной горной породы и ВВ); - плотности горной породы, кг/м3; - скорость звука в горной породе, м/сек.

На примере взрыва зарядов весом 0,5кг (рис. 1), предлагается сравнить изменения давления для накладного заряда на контакте с горной породой с хорошо изученным изменением давления в полости для заряда камуфлета на основе методики В.Н. Родионова:

(2)

где: - давление на фронте, Па; - удельная теплота взрыва, кДж/кг; - радиус заряда, м; - модуль упругости, Па; - статический предел прочности горной породы на сжатие, МПа.

Разделим взрыв контактного заряда на два этапа. Первый этап соответствует падению давления за время , соответствующее времени пробега по заряду волны разряжения, которая ослабляет основную волну. Второй этап - начиная с момента и до полного падения давления. Первый этап характеризует местное (бризантное) действие взрыва. Исходя из этого, будем считать массу контактного заряда эквивалентным заряду камуфлета той же массы, т.к. в ближней зоне происходят потери на переизмельчение горной породы. Для второго этапа графически найдем вес камуфлетного заряда, при которого зависимость падения давления в виде (2) совпадает с контактным взрывом, начиная с момента времени .

Определив вес эквивалентного камуфлетного заряда, можно определить размеры зоны радиального трещинообразования и откольной зоны классическими методами. Зная вес накладного заряда и объем негабарита можно найти удельный расход.

 Определение параметров камуфлетного заряда эквивалентному накладному-19

Рис. 1. Определение параметров камуфлетного заряда эквивалентному накладному заряду Аммонита №6ЖВ массой 0,5кг на контакте с гранитом:

1) контактный заряд; 2) камуфлетный заряд; 3) эквивалентный камуфлетный заряд.

2. Для снижения удельного расхода ВВ необходимо применять конструкцию накладного заряда с тонкой алюминиевой оболочкой и осевым инициированием, что позволяет увеличить удельный импульс взрыва на контакте с горной породой на 30-40%.

При методе накладных зарядов в основном применяются россыпные заряды аммонита №6ЖВ, несмотря на наличие пакетированных и патронированных зарядов из других порошкообразных ВВ, и появившихся недавно гелеобразных ВВ. На большинстве карьеров наблюдается технология, при которой накладной заряд имеет плотность 0,7-0,8 г/см3, а плотность поверхностных рыхлых участков заряда толщиной 10-15 мм составляет 0,5 - 0,6 г/см3. Такие свойства заряда ВВ означают, что не реализуется идеальная скорость детонации (для аммонита в 4500-5000 м/сек). Крайние зоны конуса заряда ВВ размерами менее критического диаметра в 12-14 мм и поверхностные малоплотные слои, догорают в продуктах детонации, не участвуя в формировании фронта детонационной волны, но при этом поддерживая ударно-воздушные волны. Активная масса заряда, формирующая импульс на контакте с породой снижается. Инициирование заряда вдоль поверхности горной породы приводит к косой (скользящей) детонации, при которой преломляется только половина амплитуды детонационной волны. Как было показано выше, важнейшим параметром накладного заряда, влияющим на эффективность дробления негабарита, является скорость детонации используемого взрывчатого вещества. Скорость детонации ВВ зависит от плотности, достигая своего предельного значения (идеальная детонация). Важно так же учитывать зависимость скорости детонации от диаметра заряда. На основании вышесказанного и анализа экспериментальных данных о детонационных параметрах аммонита №6 ЖВ можно сформулировать требования к конструкции накладного заряда:

- для цилиндрических зарядов диаметр заряда должен составлять не менее 80-100мм.

- плотность заряда необходимо увеличивать до 1,1-1,2 г/см3

- наличие оболочки у заряда значительно снижает диаметр заряда, при котором достигается идеальная детонация.

С целью выполнения сформулированных требований к конструкции предлагается заряд с оболочкой из алюминиевой фольги толщиной до 0,1 мм (рис. 2). При помощи оболочки заряд уплотняется до необходимого значения. Электродетонатор устанавливается в отверстие в оболочке, перпендикулярно к поверхности негабарита.

Рис. 2. Конструкция накладного заряда с оболочкой:

1) Заряд аммонита №6ЖВ, скорость детонации D=4500-5200м/сек;

2) Оболочка из алюминиевой фольги толщиной до 0,1мм;

3) Отверстие для установки электродетонатора;

4) электродетонатор.

Такая конструкция накладного заряда ВВ позволяет:

- увеличить плотность ВВ и повысить скорость детонации

- изменить форму и скорость волны разряжения крайних слоев заряда и тем самым увеличить массу активной части заряда.

- повысить импульс взрыва заряда за счет торможения разлета ПД, разрушающейся и при этом сгорающей оболочкой.

- реализовать осевое инициирование и создать условия для прямого преломления фронта детонационной волны в горную породу.

Зависимость изменения давления от времени при контактном взрыве для заряда в оболочке:

(3) где: M- масса оболочки, №6ЖВ, кг; - активная масса заряда, кг. -21(3)

где: M- масса оболочки, №6ЖВ, кг; - активная масса заряда, кг.

Рис. 3. График падения давления на контактной поверхности при взрыве накладных зарядов аммонита №6ЖВ различной конструкции массой 500грамм.

Экспериментальные исследования по измерению параметров волн напряжений (рис. 4) распространяющихся от взрыва накладных зарядов различной конструкции, измеренные велосиметром на расстоянии 20 радиусов от заряда, подтверждают повышение импульса взрыва заряда с алюминиевой оболочкой.

Промышленные испытания дробления негабаритов накладным зарядом с оболочкой (рис. 5) показали эффективность и технологичность данного метода по сравнению с применением обычных забоек из отсева и гидрозабоек. Применение зарядов данной конструкции позволяет снизить удельный расход аммонита №6ЖВ до двух раз стоимость, которого составляет 32руб/кг. С учетом стоимости фольги 240руб./кг и ее расходе 30грамм на 1кг ВВ, получаем снижение затрат на дробление негабарита 18руб/м3.

 Параметры волн напряжений, распространяющихся от взрыва накладных-24

Рис. 4. Параметры волн напряжений, распространяющихся от взрыва накладных зарядов различной конструкции.

.

Рис. 5. Результаты дробления негабарита 1,1м3открытым накладным зарядом (слева) и с оболочкой (справа) массой 1кг.

3. Увеличение коэффициента концентрации напряжений путем создания надрезов в месте установки накладного заряда, позволяет увеличить размер разрушаемого негабарита в 3-4 раза, что снижает удельный расход и повышает безопасность взрывных работ.

При разрушении горных пород существенное значение имеют концентрации напряжений, вызываемые дефектами и трещинами. Искусственно созданные в горной породе концентраторы напряжений используются, например, для направленного разрушения горных пород при контурном взрывании и отбойке блочного камня. Но так же применение концентраторов напряжений можно использовать при дроблении негабаритов путем создания на его поверхности надреза глубиной 10-15мм, что значительно снижает усилия, необходимые для развития его до магистральной трещины. Основной задачей для оценки влияния концентратора напряжений на удельный расход накладных зарядов при дроблении негабаритов заключается в разработке метода оценки возможности роста начальной трещины, приводящего к разрушению негабарита. Такая оценка выполнена на основании определения коэффициента концентрации напряжений и двухстадийного подхода к развитию трещины.

Выполнено сравнение экспериментальных данных, полученных при разрушении образцов гранитов с искусственно созданными концентраторами в виде надрезов шириной 1мм и различной глубины, с расчетными значениями классических подходов Нейбера, Гриффитса, Ирвина к развитию концентраторов напряжений. Испытания на прочность производились на установке ИМС-190 (индикатор механических свойств «Викинг»), позволяющей установить предел прочности на одноосное растяжение согласно ГОСТ 24941. На рис. 6 представлены экспериментальные и расчетные зависимости прочности гранита на растяжение от глубины надреза (концентратора). Наилучшее совпадение расчетных и экспериментальных данных имеет методика Нейбера, на основании которой прочность на растяжение образца с концентратором определится:

(4)

где: - предел прочности на растяжения монолитного образца, Па; - глубина концентратора, м; - ширина концентратора, м.

 Зависимость прочности гранита на растяжение от глубины концентратора.-31

Рис. 6. Зависимость прочности гранита на растяжение от глубины концентратора.

На рис. 7 представлена зависимость размера зоны трещинообразования от глубины надреза для взрыва накладного заряда массой 0,5кг. При увеличении глубины концентратора до 25мм, можно увеличить размер разрушаемого негабарита в 4 раза и как следствие снизить удельный расход взрывчатого вещества.

Развитие начальной трещины до размеров магистральной происходит за время t [М.Г. Менжулин]:

(5)

где: - линия наименьшего сопротивления негабарита, м; - средняя скорость роста трещины, м/сек. =500-600м/сек (устанавливалась экспериментально методом регистрации разрыва токопроводящих слоев).

За это время давление, определяемое по формуле (1), должно превышать .

 Зависимость радиуса зоны трещинообразования от глубины концентратора.-37

Рис. 7. Зависимость радиуса зоны трещинообразования от глубины концентратора.

Рис. 8.Результат дробления негабарита объемом 1,2м3 накладным зарядом массой 300 грамм установленным на надрез глубиной 20мм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Настоящая диссертационная работа представляет собой законченную научно-квалификационную работу, в которой содержится решение актуальной для большинства карьеров задачи – снижению удельного расхода накладных зарядов взрывчатых веществ.

Основные научные результаты и выводы

  1. Для предприятий с малой производительностью (в основном карьеры строительных материалов), наиболее подходящим методом дробления является метод накладных зарядов, т.к. высокие капитальные и амортизационные затраты на приобретение гидромолота и экскаватора в качестве рабочей машины экономически нецелесообразно.

2. При контактном взрыве доля энергий взрыва, идущая в горную породу на формирование волн напряжений на различных расстояниях от поверхности, отличается от камуфлетного взрыва. На основании этого оценивать процент перехода энергии в горную породу и затем применять зонную модель разрушения не совсем корректно. Т.к. в ближней зоне действие контактного и камуфлетного взрыва практически одинаково, а после прихода волны разряжения от свободной поверхности сильно ослабляются параметры волн контактного взрыва.

4. Основной задачей при определении параметров волн напряжений, распространяющихся от взрыва накладного заряда в разрушаемой среде, является оценка изменения давления на контакте горная порода – продукты детонации.

5. Критерием разрушения негабарита является совмещение зоны радиальных трещин и откольной зоны.

  1. На основе исследования изменения давления на контакте с горной породой можно рекомендовать к использованию для дробления негабарита ВВ с наиболее высокой скоростью детонации т.к. они создают более высокий импульс взрыва и, как следствие позволяют увеличить размеры зоны разрушения негабарита.
  2. Для более эффективного дробления негабарита необходимо использовать осевое инициирование заряда и не допускать размеров заряда меньше предельного диаметра.
  3. Применение зарядов с оболочкой из алюминиевой фольги и осевым инициированием заряда позволяет использовать заряды малой массы без снижения скорости детонации, тем самым можно снизить удельный расход до двух раз.
  4. Увеличение коэффициента концентрации напряжений путем создания на поверхности негабарита надрезов в месте установки накладного заряда позволяет усиливать действие напряжений, и тем самым увеличивать размер зоны трещинообразования в 3-4 раза и снижать удельный расход, значительно повысив безопасность взрывных работ.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

  1. Трофимов А.В. Связь термокинетических параметров и прочностных свойств горных пород // М.Г. Менжулин, А.В. Трофимов / Записки Горного института, т. 173, с.48-51, СПб. 2007г.
  2. Трофимов А.В. Двухстадийное разрушения негабаритов накладными и кумулятивными зарядами ВВ, размещенными в защитном устройстве // М.Г. Менжулин, А.В. Трофимов, М.В. Захарян / Взрывное дело №102/59, с.129-138 М. 2009г.
  3. Трофимов А.В. Оценка степени воздействия сейсмовзрывных волн на здания и сооружения на основании расчетов очагов разрушения // М.Г. Менжулин, М.В. Захарян, А.В. Трофимов, П.И. Афанасьев / Взрывное дело №102/59, с.211-220 М. 2009г.
  4. Трофимов А.В. Влияние детонационных параметров ВВ на энергетическую эффективность взрывного разрушения горных пород // М.Г. Менжулин, П.И. Афанасьев, А.В. Трофимов / Записки Горного института, т. 186 с.64-67, СПб. 2010г.
  5. Трофимов А.В. Особенности физических процессов при дроблении негабаритов горных пород накладными зарядами взрывчатых веществ различных типов // М.Г. Менжулин, А.В. Трофимов, М.В. Захарян, П.И. Афанасьев / Взрывное дело №103/60, с.66-74 М. 2010г.

Трофимов А.В. Положительное решение по заявке №2008128008 «Устройство для разрушения негабаритов горных пород» // Ксенофонтов А.В., Веденин О.Л., Менжулин М.Г. Незаметдинов А.Б., Трофимов А.В., Марьяненко М.П. Руденок А.С.



 




<
 
2013 www.disus.ru - «Бесплатная научная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.