Формирование капельных структур мембранным эмульгированием
На правах рукописи
ЗАСЛАВЕЦ Александр Алексеевич
ФОРМИРОВАНИЕ КАПЕЛЬНЫХ
СТРУКТУР МЕМБРАННЫМ ЭМУЛЬГИРОВАНИЕМ
Специальность 05.18.12 – Процессы и аппараты пищевых производств
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Краснодар – 2012
Работа выполнена в ФГБОУ ВПО
«Кубанский государственный технологический университет»
(ФГБОУ ВПО «КубГТУ»)
| Научный руководитель: | доктор технических наук, профессор Косачёв Вячеслав Степанович |
| Официальные оппоненты: | Данилин Серафим Владимирович, доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет», профессор кафедры гидравлики и гидравлических машин |
| Алиев Мурад Ризванович, доктор технических наук, заместитель директора по научной работе ЗАО «Дагестанский научно-исследовательский институт пищевой промышленности «Дукра» | |
| Ведущая организация: | Северо-Кавказский филиал ВНИИЖиров Россельхозакадемии |
Защита состоится « 22 » января 2013 г. в 1500 часов на заседании диссертационного совета Д 212.100.03 при ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет» по адресу:
350072, г. Краснодар, ул. Московская, 2, ауд. Г-248
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет» по адресу: 350072, г. Краснодар, ул. Московская, 2, корп. А.
Автореферат диссертации разослан « 21 » декабря 2012 года
Ученый секретарь
диссертационного совета,
канд. техн. наук, доцент М.В. Филенкова
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность работы. Основная тенденция развития пищевой промышленности – обеспечивать производство продуктов для населения страны в достаточном количестве и высокого качества. Чтобы удовлетворить эти требования необходимо не только улучшать производство основных промышленных продуктов, но и разрабатывать новые. Целью разработчиков продуктов питания является создание продовольственных микроструктур, которые соответствуют таковым известным или естественным продуктам. Одними из таких микроструктур являются эмульсии.
Виды оборудования для подготовки эмульсий обычным методом (мешалки, коллоидные мельницы, эжекторы, ультразвуковые излучатели и т.п.) используют так называемый принцип «сверху вниз», т.е. механическим диспергированием крупных частиц дисперсной фазы. При этом такие методы используют высокое напряжение сдвига и требуют энергозатрат. Эмульсии, приготовленные этим путем, сопряжены с деструкцией веществ или компонентов дисперсной фазы, а также могут быть полидисперсными.
Перспективным является генерация эмульсии по принципу «снизу вверх», методом мембранного эмульгирования, что позволяет на два порядка сократить энергозатраты и получать однородные, микронных размеров дисперсной фазы эмульсии.
Технологические предпосылки применения мембранного эмульгирования должны быть подкреплены разработками процесса, направленные на обоснование конструкций установок, позволяющих обеспечить требуемую производительность и характеристики эмульсий по концентрации фаз и распределению размеров дисперсий эмульсий.
Работа проводилась в соответствии с планом НИР кафедры машин и аппаратов пищевых производств (МАПП) ФГБОУВПО КубГТУ на 2011– 2015 гг. (5.8.11-15) «Научное обеспечение развития процессов и оборудования пищевых производств», государственная регистрация № 01201152036 и по заданию Минобрнауки 1.2.10 на 2010–2012 гг. «Теоретическое и экспериментальное обоснование факторов, обусловливающих образование, физико-химические и функциональные свойства липосомальных наносистем на основе природных фосфолипидов».
Цель работы. Исследование формирования капельных структур при мембранном эмульгировании в связи с обоснованием способа и устройства для обеспечения получения эмульсий требуемых размеров и концентрации дисперсной фазы.
Основные задачи исследования. В соответствии с поставленной целью определены следующие основные задачи:
– проанализировать и сравнить способы формирования капель в процессе эмульгирования;
– определить обобщенные переменные для описания процесса формирования капель при мембранном эмульгировании;
– получить многомерные зависимости для основных параметров формирования капель при мембранном эмульгировании;
– построить математическую модель и провести моделирование структуры и режимов работы мембранного контактора;
– дать оценку основным способам повышения концентрации дисперсной фазы при мембранном эмульгировании;
– экспериментально исследовать процесс мембранного эмульгирования с применением керамических мембран и свойства, получаемых эмульсий при мембранном эмульгировании, определить влияние концентрации эмульгатора, объемной концентрации дисперсной фазы и скорости потока на средний диаметр капель дисперсной фазы;
– разработать и предложить аппаратурное оформление процесса мембранного эмульгирования, обеспечивающее регулирование объёмной концентрации дисперсной фазы в эмульсии;
– разработать практические рекомендации для производства эмульсий методом мембранного эмульгирования.
Научная новизна. Определено, что процесс мембранного эмульгирования с использованием трубчатых керамических мембран является эффективным методом создания эмульсии «масло в воде» с точки зрения размера получаемых дисперсных частиц и их объемной концентрации; формирования капель происходит по механизму струй дисперсной фазы, образованных при истечении из пор мембраны в сносящий поперечный поток дисперсионной среды и для описания процесса необходимо учитывать обобщенные переменные: Re, Ca, G, l, Rt/R; проанализированы критериальные зависимости гидродинамики формирования капли; экспериментально установлено влияние концентрации эмульгатора, скорости потока на средний диаметр капель; определено, что повышение концентрации дисперсной фазы может быть достигнуто при реверсивном движении потока.
Практическая значимость заключается в результатах теоретических и экспериментальных исследований, которые позволили разработать рекомендации по совершенствованию работы и конструкции установки для мембранного эмульгирования. На данное техническое решение получен патент РФ на полезную модель №117099.
Результаты разработок приняты к использованию на предприятии НПП ООО «РастСпецМасла».
Апробация работы. Результаты исследований были представлены на следующих 4 международных научных конференциях: Международная научно-техническая интернет конференция «Энергосберегающие процессы и аппараты в пищевых и химических производствах». Воронеж. 2011; V Международная конференция «Научный потенциал XXI века». г. Ставрополь, 2011; Международная научно-практическая конференция «Инновационные пищевые технологии в области хранения и переработки сельскохозяйственного сырья». Краснодар. 2011; Международная научно-практическая конференция «Инновационные пищевые технологии в области хранения и переработки сельскохозяйственного сырья». Краснодар. 2012.
Публикация результатов исследования. По материалам диссертации опубликовано 10 научных работ, в том числе 4 статьи в журналах, рекомендуемым ВАК, 1 патент РФ на полезную модель.
Объем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, выводов, списка использованных источников и приложений. Работа изложена на 142 страницах, содержит 53 рисунка и 3 таблицы. Список использованных источников включает 110 наименований на русском и иностранных языках. Приложения к диссертации представлены на 10 страницах.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы и сформулировано направление исследований.
В первой главе «Литературный обзор» проанализировано состояние технологии и техники получения капельных структур, а также состояние исследований процесса формирования микроэмульсий. На основании обзора и анализа работ сделаны следующие выводы:
– для получения эмульсий «масло в воде» наиболее эффективным, с точки зрения монодисперсности капелек и удельных затрат энергии, является метод мембранного эмульгирования;
– для увеличения производительности мембранного контактора необходимо простое увеличение масштаба, также имеется возможность изменять размер микрочастиц применяя соответствующие мембраны, что приводит к универсальности в получении различных продуктов;
– основными недостатки мембранного эмульгирования являются: создание дополнительного сопротивления перемещению массы и загрязнение поверхности и пор мембран;
– микроразмерные и монодисперсные эмульсии, а также эмульсии со сдвигочувствительными компонентами с относительно низким подводом энергии можно получить процессом мембранного эмульгирования, при котором дисперсная фаза формирует капельки через поры в мембранной поверхности и капельки отделяются поперечной текущей сплошной фазой;
– скорость потока должна быть достаточно высокой, чтобы обеспечить, необходимый тангенциальный сдвиг на мембранной поверхности, который ограничен из-за необходимости исключить распад капель;
– главные факторы, влияющие на мембранное эмульгирование, включают мембранные параметры (средний размер пор и распределение пор по размерам, а также форма пор), параметры фаз (межфазное натяжение, тип и концентрация эмульгатора, вязкости и плотности дисперсной и сплошной фаз) и параметры обработки (напряжение сдвига на стенке, трансмембранное давление и температура, а также конфигурация мембранного модуля);
– повышение объёмной концентрации рециркуляцией через насос ухудшает равномерность распределения капель по размерам;
– для моделирования гидродинамики формирования капель используется математическая модель, основанная на уравнениях неразрывности струи и Навье-Стокса.
Полученные при моделировании одномерные зависимости основных параметров капель удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными, но не дают полной картины при одновременном влиянии нескольких факторов на процесс.
Результаты обзора и анализа учтены при формулировании цели и задач исследования. В соответствии с поставленными целью и задачами разработана структура работы, представленная на рисунке 1.
Во второй главе «Критериальные зависимости гидродинамики формирования капли» для построения многокритериальной комплексной математической модели формирования капли в процессе мембранного эмульгирования были использованы данные по известным одномерным зависимостям.
На рисунке 2 представлена схема формирования капель, которая характеризуется следующими параметрами: Ld, V и факторами: R, Rt, Q, s.
Рисунок 1 – Структура работы
Рисунок 2 – Схема основных параметров модели гидродинамики капли
Для получения многомерных зависимостей последовательно применена методика с использованием сплайнов. Рассматривались бинарные, тернарные и пятимерные зависимости относительной длины Ld/R, и относительного объёма V/R3 от пяти основных факторов: Re, Ca, G, l, Rt/R. Обобщенные переменные, определяющие гидромеханику формирования капли:
, 
, 
.
Бинарные зависимости получены линейной интерполяцией с использованием сплайнов одномерных зависимостей. Например, для зависимостей V/R3(lg(Re)) и V/R3(Ca) получены соотношения:
| ZVR2i(Re, Ca, ire) = {VRre[lg(Re)]·VRca(Ca)} / VRre[lg (ire)]; | () |
| ZVR2j(Re, Ca, jca) = {VRre[lg(Re)]·VRca(Ca)} / VRca(jca). | () |
Учитывая ортогональность исходных одномерных сплайнов, для получения бинарной зависимости использовалась аддитивная свертка этих функций с равными весовыми коэффициентами:
 | () |
Мера близости бинарной зависимости ZVR2(Re, Ca, ire, jca), базирующая на её исходных одномерных сплайн-аппроксимаций определяется возможностью обратного преобразования:
 | () |
 | () |
Так как данные тождества должны выполняться на всем интервале определения бинарной зависимости интегрируются левые и правые части по соответствующим континуумам Re и Ca:
 | () |
 | () |
Представленная нормализованная система уравнений позволяет определить неизвестные параметры (ire, jca), что минимизирует отклонение двумерного сплайна относительно его ортогональных проекций. Таким образом, имея одномерные ортогональные сплайны можно получить модель линейной бинарной зависимости и для других параметров. Также были получены бинарные зависимости для относительной длины Ld/R. Основные бинарные зависимости представлены на рисунке 3.
Влияние Re (рисунки 3в, 3г, 3е). Относительный объем капли V/R3 и относительная длина Ld/R проявляют одинаковый характер роста с увеличением Re до 100, при дальнейшем росте Re значения V/R3 и Ld/R практически не изменяются. Характер полученных зависимостей можно объяснить тем, что при малых Re происходит наполнения объема капли, а при дальнейшем росте Re увеличивается сила инерции, которая с учетом достигнутого объема становится достаточной для отрыва капли.
Влияние Ca (рисунки 3а, 3в). С ростом Са, V/R3 и Ld/R проявляют одинаковый характер – они растут почти линейно с близкими угловыми коэффициентами. Рост Ca связан со скоростью струи при постоянных µ и s.
 a) |  б) |
 в) |  г) |
 д) |  е) |
Рисунок 3 – Поверхностные диаграммы бинарных зависимостей V/R3 и Ld/R от Re, Ca, G, l, Rt/R с использованием сплайн аппроксимаций
Влияние G (рисунки 3д, 3е). Повышенные значения V/R3 и Ld/R отмечаются при малых G, когда происходит формирование капли, при больших значениях G влияние на V/R3 и Ld/R практически отсутствует.
Влияние l (рисунки 3а, 3б, 3г). При его увеличении (это практически имеет место при диспергировании вязкой жидкости в менее вязкую жидкость сплошной фазы) V/R3 уменьшается.
Аналогичным путем были получены тернарные и пятимерные зависимости. Построение интерполяционных сплайнов осуществлялось в среде инженерно-математических расчетов Mathcad 14.0 с помощью специализированного набора встроенных функций: cspline и interp.
Полученные зависимости использовались в дальнейшем при моделировании процесса образования капельных структур мембранным эмульгированием.
В третьей главе «Моделирование образования капельных структур при использовании мембран» представлены результаты моделирования работы установки на основе описания гидравлического процесса течения в мембране c одновременным использованием дифференциальных уравнений неразрывности жидкости и закона фильтрации Дарси, решение которых позволили получить функции изменения давления по длине мембраны.
На рисунке 4 представлены данные по объёмной доле дисперсной фазы, полученные при регулируемом перепаде давлений внутри мембраны (при давлении на выходе 101,33 кПа) и регулируемом перепаде давлений снаружи мембраны (при давлении на выходе до 597,82 кПа). Основное влияние на объёмную долю дисперсной фазы оказывает давление внутри мембраны, а изменение давления снаружи мембраны в исследованном диапазоне практически не влияет.
Проведен анализ влияния движения потока внутри мембраны на процесс формирование капельных структур. Рассмотрены различные случаи приложения давления к мембранному картриджу.
 |
| Рисунок 4 – Зависимость доли масла в эмульсии от давления внутри и снаружи мембраны |
Получена зависимость объёмной доли дисперсной фазы эмульсии от доли рециркуляции в схеме с применением рециркуляционного насоса (рисунок 5).
Определена зависимость объёмной доли дисперсной фазы от частоты переключения в схеме с применением реверсивного движения при различных скоростях потока внутри мембраны (рисунок 6).
Обработка представленных данных позволили получить зависимость частоты переключения реверса для достижения необходимой объёмной доли дисперсной фазы при скорости потока внутри мембраны:
 , с-1 | () |
Таким образом, в отличие от процесса с включенным в схему рециркуляционным насосом, схема с реверсивным движением потока внутри мембраны позволяет получить более высокие концентрации эмульсии и при этом не происходит разрушения капелек и не снижается выход готового продукта.
 |
| Рисунок 5 – Зависимость объёмной доли дисперсной фазы от доли рециркуляции при использовании рециркуляционного насоса |
 |
| Рисунок 6 – Зависимость объёмной доли дисперсной фазы в эмульсии от частоты переключения реверса при различных скоростях внутри мембраны с обозначенной зоной реальных значений |
В четвертой главе «Экспериментальные исследования мембранного эмульгирования» для исследования мембранного процесса формирования эмульсий создана лабораторная установка, которая представляет собой двухконтурный гидравлический стенд, позволяющий регулировать перепад давлений во внутреннем (водяном) и внешнем (масляном) контуре. Схема лабораторной установки представлена на рисунке 7.
Рисунок 7 – Схема лабораторной установки для приготовления микроэмульсий
При определении проницаемости трубчатых керамических мембран произведенных фирмой НПО «Керамик-фильтр» (Москва). Трубчатая мембрана имела наружный диаметр 10 мм, толщина стенки 2 мм и длина 800 мм, площадь фильтрации 0,015 м2.
Опыты проводились с различными давлениями на входе в мембрану и мембранный картридж. Конечные давления были равны атмосферному. Контролировался расход фильтрата масла при температуре 20…25 °С, который определялся как разность объемных расходов во входном и выходном сечениях:
 | () |
здесь
 | () |
Уравнение (9) и (10) относительно K является трансцендентным и может быть решено численно. Поэтому, имея экспериментальные данные по объемному расходу фильтруемой среды в единицу времени, определили значение проницаемости керамической мембраны. В данном исследовании фильтруемой средой использовалось подсолнечное масло с динамической вязкостью m = 0,045 Пас. Результаты определения проницаемости керамической мембраны при фильтрации подсолнечного масла представлены в таблице, значения давлений PKM = PKF = 101,33 кПа (атмосферное давление).
| № п/п | Значение давлений, кгс/см2 | Значение давлений, кПа | DP, кПа | Объёмный расход фильтрата DQ, мл/(м2с) | Коэффициент проницаемости К, м | ||
| PНМ | PHF | PНМ | PHF | ||||
| 1 | 1,5 | 1,7 | 147,1 | 166,71 | 9,81 | 10,32 | 5,920ґ10-14 |
| 2 | 2 | 2,4 | 196,13 | 235,36 | 19,61 | 28,2 | 8,088ґ10-14 |
| 3 | 2,5 | 3,4 | 245,17 | 333,43 | 44,13 | 64,1 | 8,170ґ10-14 |
| 4 | 3 | 5,1 | 294,2 | 500,14 | 102,97 | 163,4 | 8,926ґ10-14 |
| 5 | 3,5 | 8,6 | 343,23 | 843,37 | 250,07 | 444,1 | 9,990ґ10-14 |
Зависимость между объёмным расходом и трансмембранным давлением можно представить в виде (рисунок 8):
 , мл/(м2с) | () |
Зависимость проницаемости от объёмного расхода представлена на (рисунке 9), с достаточной точностью можно описать выражением:
 , м | () |
В режиме поперечного потока можно ожидать влияние типа эмульгатора и его концентрации на характеристики капель эмульсии (размер получаемых капель и их разброс). Для исследования, в качестве эмульгатора, был выбран лецитин сои.
Определение размеров капель эмульсии производилось с применением монокулярнго микроскопа Levenhuk 40L и цифровой камеры DCM-35 с разрешением 0,3 МПикс (размер изображения 640х480 пикселей). Размеры капель определялись при помощи обработки фотографий эмульсии с применением программы ScopePhoto v3.0.
 |  |
| Рисунок 8 – Зависимость объёмного расхода фильтрата масла от трансмембранного давления в керамической мембране | Рисунок 9 – Зависимость коэффициента проницаемости керамической мембраны от объёмного расхода фильтрата масла |
Экспериментальным путем получены зависимости среднего диаметра капель от концентрации эмульгатора (см. рисунки 10); определено влияние изменения скорости поперечного потока на средний размер капель при различных трансмембранных давлениях (рисунок 11).
Получена зависимость среднего диаметра капель при заданной скорости поперечного потока u и трансмембранного давления P:
 , мкм | () |
Анализируя полученные зависимости можно сделать следующие выводы: с ростом концентрации эмульгатора и u происходит уменьшение dK; при повышении P, dK увеличивается.
В пятой главе «Разработка технических предложений и определение конструктивных и режимных параметров» описана схема и принцип работы установки для мембранного эмульгирования (рисунок 12). Задачей разработанного технического решения является создание условий получения эмульсий повышенной концентрации с однородной дисперсией.
 |  |
| Рисунок 10 – Влияние концентрации соевого лецитина на размер капель масла в воде при трансмембранном давлении 9,81 кПа и скорости потока 0,6 м/с | Рисунок 11 – Влияние изменения скорости поперечного потока в керамической мембране на средний размер капель при различных значениях трансмембранного давления |
 |  |
| a) | б) |
1 - мембранный модуль; 2 - трубчатая мембрана; 3 - ёмкость для сплошной фазы;
4 - насос; 5 - ёмкость для диспергируемой фазы; 6 - баллон с азотом (источник давления);
7 - золотниковое устройство; 8 – ёмкость для готового продукта;
9 – прибор контроля давления; 10 - датчик давления; 11 - регулируемый клапан;
12 - трёхходовый регулируемый клапан; 13 - теплообменник
Рисунок 12 – Установка для мембранного эмульгирования:
а) прямое движение сплошной фазы; б) обратное движение сплошной фазы
Основной принцип работы установки заключается в создании реверсивного движения сплошной фазы в мембраны посредством золотникового устройства. Этот способ защищен патентом РФ на полезную модель №117099.
ВЫВОДЫ
- Мембранное эмульгирование с применением керамических мембран является эффективным методом создания эмульсии «масло в воде», обеспечивающих размер получаемых дисперсных частиц и их объемной концентрации.
- Для описания процесса формирования капель при мембранном эмульгировании необходимо учитывать обобщенные переменные: число Рейнольдса, капиллярное число, гравитационное число, относительную вязкость фаз, и безразмерную характерную скорость в порах по отношению к поперечной скорости потока.
- Многомерная зависимость, описывающая процесс формирования капель на основе сплайн-аппроксимаций, позволяет получить и проанализировать связи между обобщенными переменными. С увеличением числа Рейнольдса относительный объём и предельная длина капли монотонно увеличиваются вплоть до Re = 100. При этом наиболее сильное влияние на эти показатели оказывает число капиллярности. Кроме того, при малых значениях объёма и предельной длины капли значительное влияние оказывает гравитационное число Бонда, чьё влияние нивелируется с ростом этих показателей.
- Математическая модель на основе системы дифференциальных уравнений второго порядка изменения давления внутри и снаружи мембраны позволяет промоделировать структуру и режимы работы мембранного контактора.
- При мембранном эмульгировании более эффективным способом повышения концентрации эмульсии является реверсирование потока по сравнению с рециркуляцией. Установлена зависимость для определения рациональной частоты переключения реверса получения заданных значений объёмной доли дисперсной фазы с учётом скорости потока внутри мембраны.
- Экспериментально установлено, что средний диаметр капель дисперсной фазы уменьшается при увеличении концентрации эмульгатора; при увеличении скорости потока и увеличивается при увеличении объемной концентрации дисперсной фазы. Коэффициент проницаемости и средний размер капель зависит от трансмембранного давления и объёмного расхода фильтрата.
- Разработано аппаратурное оформление процесса мембранного эмульгирования с золотниковым устройством, обеспечивающее реверсирование потока и регулирование объемной концентрации дисперсной фазы в эмульсии, защищенное патентом на полезную модель.
- Результаты исследований, установка и режимы формирование капельных структур мембранным эмульгированием приняты для внедрения на НПП ООО «РастСпецМасла».
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Re – число Рейнольдса; Ca – капиллярное число; G – гравитационное число Бонда; l – относительная вязкость (отношение вязкости фаз дисперсной к сплошной); Q – расход дисперсной фазы в отверстии мембраны, м3/с;
R – радиус отверстия мембраны, м; Rt – внутренний радиус мембраны, м;
Ld – предельная длина в момент отрыва капли, м; V – объём капли, м3;
s – межфазное натяжение поверхности раздела фаз, Н/м; r – радиальная координата; z – осевая координата; f – азимутальный угол, рад.; ui = Q/pR2 –средняя скорость жидкости внутри отверстия, м/с; r – плотность дисперсной фазы, кг/м3; m – вязкость дисперсной фазы, Пас; V/R3 – относительный объём капли; Ld/R – относительная длина; ire, jca – параметры усреднения, определяемые из условия близости экстраполированных параметров модельным представлениям; RL и RM – внутренний и внешний радиус мембраны соответственно, м; RS – радиус мембранного модуля, м; Lm – длина мембраны при эксперименте, м; n – число мембран при эксперименте; QL(x) – зависимость расхода внутри мембраны по длине мембраны, м3/с; DQ(x) – объёмный расход фильтрата по длине мембраны, м3/с; f – частота переключения реверса, с-1;
d – объёмная доля дисперсной фазы эмульсии; u – скорость поперечного потока внутри мембраны, м/с; DQ – объёмный расход фильтрата, мл/(м2с);
PHM, PKM – начальное и конечное давление внутри мембраны соответственно, кПа; PHF, PKF – начальное и конечное давление снаружи мембраны соответственно, кПа; DP – трансмембранное давление при эксперименте, кПа; K – параметр мембранной проницаемости, м; dK – средний диаметр капель, мкм.
Основные положения диссертационной работы опубликованы в следующих работах:
Статьи в журналах, рекомендованных ВАК:
- Блягоз Х.Р. Моделирование мембранного процесса формирований нано- и миниэмульсий / Х.Р. Блягоз, А.А. Схаляхов, А.А. Заславец, Е.П. Кошевой, В.С. Косачев // Новые технологии. – 2011. – №2. – C. 15-17.
- Блягоз Х.Р. Определение проницаемости мембраны для технологии формирования капельных структур / Х.Р. Блягоз, А.А. Схаляхов, А.А. Заславец, Е.П. Кошевой, В.С. Косачев // Научный журнал СПбГУНиПТ «Процессы и аппараты пищевых производств». Электронный журнал. – СПб, 2012. – вып. №1 март 2012. – режим доступа к журналу http://www.open-mechanics.com/journals.
- Кошевой Е.П. Критериальные зависимости гидродинамики формирования капель в виде сплайн-аппроксимаций / Е.П. Кошевой, Х.Р. Блягоз, А.А. Схаляхов, В.С. Косачев, А.А. Заславец // Новые технологии. – 2012.– №1. – C. 28-33.
- Меретуков З.А. Методы решения дифференциальных уравнений гидродинамики / З.А. Меретуков, А.А. Заславец, Е.П. Кошевой, В.С. Косачев // Новые технологии. – 2012. – №1. – С. 36-42.
Статьи в трудах, материалах международных и всероссийских конференций, в сборниках научных трудов:
- Блягоз Х.Р. Моделирование мембранного процесса формирования капель / Х.Р. Блягоз, А.А. Схаляхов, А.А. Заславец, Е.П. Кошевой, В.С. Косачев // Инновационные пищевые технологии в области хранения и переработки сельскохозяйственного сырья. Мат. междунар. науч.-практ. конф. – Краснодар, 2011. – С. 221-225.
- Заславец А.А. Моделирование мембранного процесса формирования капель / А.А. Заславец, В.С. Косачев, Е.П. Кошевой // Материалы V Международной конференции «Научный потенциал XXI века» Том второй. Естественные и технические науки. – Ставрополь, 2011. – C. 76-78.
- Заславец А.А. Постановка задачи гидродинамики формирования капли с использованием нестационарных уравнений Навье-Стокса / А.А. Заславец, В.С. Косачев, Е.П. Кошевой // Материалы V Международной конференции «Научный потенциал XXI века» Том второй. Естественные и технические науки. – Ставрополь, 2011. – C. 78-82.
- Заславец А.А. Представление результатов решения задачи гидродинамики формирования капли / А.А. Заславец, В.С. Косачев, Е.П. Кошевой // Материалы V Международной конференции «Научный потенциал XXI века» Том второй. Естественные и технические науки. – Ставрополь, 2011. – C. 82-86.
- Заславец А.А. Процесс мембранного эмульгирования / А.А. Заславец, Е.П. Кошевой, В.С. Косачев / Материалы междун. науч-техн. интернет конф. «Энергосберегающих пр.и ап. в пищ. и хим.пр-вах» ЭПАХПП. – Воронеж, 2011 – С. 53-57.
- Заславец А.А. Экспериментальные исследования мембранного эмульгирования / А.А. Заславец, В.С. Косачев, Е.П. Кошевой, А.А. Схаляхов // Инновационные пищевые технологии в области хранения и переработки сельскохозяйственного сырья. Мат. междунар. науч.-практ. конф. – Краснодар, 2012. – С. 229-232.
Патенты РФ:
- Патент на полезную модель 117099 РФ. Установка для мембранного эмульгирования / Е.П. Кошевой, В.С. Косачёв, А.А. Заславец. Заявка №2012112778 приоритет от 02.04.2012. Зарег. 20.06.2012.
