Разработка методов расчета эффективности работы теплообменных аппаратов компрессорных станций
На правах рукописи
ХАМИДОВ АЛЕКСАНДР САЙДАЛАНОВИЧ
РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ
Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы
(нефтегазовая отрасль)
Автореферат
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Тюмень – 2009
Работа выполнена в ГОУ ВПО “Тюменский государственный нефтегазовый университет”.
Научный руководитель: доктор технических наук, профессор,
Заслуженный деятель науки РФ
Иванов Вадим Андреевич.
Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор,
Почетный работник ТЭК РФ
Моисеев Борис Вениаминович;
кандидат технических наук
Кабес Елена Николаевна.
Ведущая организация: ООО «ТюменьНИИгипрогаз»,
г. Тюмень.
Защита состоится 27 марта 2009 года в 1630 часов на заседании диссертационного совета Д 212.273.08 при Тюменском государственном нефтегазовом университете по адресу: 625039, г. Тюмень, ул. Мельникайте, 72, БИЦ, конференц-зал, каб.46.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменского государственного нефтегазового университета по адресу: 625039, г. Тюмень, ул. Мельникайте, 72.
Автореферат разослан 26 февраля 2009 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета Т. Г. Пономарева
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы. Современный транспорт газа развивается в направлении уменьшения энергозатрат с одновременной интенсификацией технологических процессов, связанных с увеличением объемов транспортируемого газа. В связи с этим при эксплуатации теплообменных аппаратов (ТА) происходит существенное увеличение перепадов давлений, градиентов температур, скоростей движения теплоносителей и т.п., что вызывает увеличение энергозатрат, особенно при неудовлетворительном состоянии ТА. При этом требования к эффективности функционирования аппаратов постоянно растут.
Отказы в работе аппаратов вызывают постоянное (во времени) снижение технико-экономических показателей работы газоперекачивающих агрегатов, не вызывая их аварийного останова. Вместе с тем массогабаритные характеристики теплообменного оборудования сопоставимы, а иногда и превосходят подобные показатели основного оборудования. В силу этого технико-экономический аспект проблемы оценки и повышения эффективности работы теплообменных аппаратов является актуальной задачей.
Объектом исследования являлись теплообменные аппараты компрессорных станций (КС) магистральных газопроводов Западной Сибири.
Предмет исследования: АВО газа (2АВГ - 75 - С) и пластинчатые регенераторы агрегатов ГТК - 10 - 4, эксплуатирующиеся на КС.
Цель: оценка эффективности работы регенераторов и АВО газа в результате адаптации существующих и разработки новых методов для расчета параметров теплообменных процессов, происходящих в ТА.
Задачи исследований:
- провести анализ конструкций и методик теплового расчета аппаратов для определения их недостатков и причин увеличение энергозатрат на транспорт газа;
- выполнить аналитическое обоснование достоверности новых формул расчета показателей теплообменных процессов, происходящих в ТА;
- разработать методику расчета пластинчатого регенератора, которая содержит: экспериментальную схему с расходомерами воздуха и продуктов сгорания; алгоритм с усовершенствованными и новыми формулами;
- адаптировать методику расчета пластинчатого регенератора для определения показателей эффективности работы АВО газа, которая включает штатную схему измерений параметров: температур, давлений, расходов теплоносителей;
- обосновать повышение эффективности работы ТА: от промывки трубного пучка АВО газа; от внедрения методов контроля и диагностики утечек воздуха в регенераторе.
Обоснованность и достоверность исследований. Методологическими основами исследований являются известные законы и методы теории тепломассообмена, технической термодинамики и теплопередачи, экономико-математические методы. Достоверность обеспечивается сопоставлением полученных результатов с другими результатами, известными в научной и справочной литературе, использованием метрологически обеспеченной измерительной аппаратуры.
Связь с тематикой научно – исследовательских работ. Диссертационная работа выполнялась в рамках целевой комплексной программы «Нефть и газ Западной Сибири», программы «Энергетическая стратегия России», целевой комплексной программы по созданию отраслевой системы диагностического обслуживания газотранспортного оборудования КС РАО «Газпром» и Федеральной целевой программы «Энергосбережение России».
Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем:
- обоснована достоверность адаптированных и новых формул для теплового расчета теплообменных аппаратов компрессорных станций;
- разработаны и адаптированы методики для расчета параметров теплообменных процессов, происходящих: в длительно эксплуатируемых пластинчатых регенераторах; в АВО газа с учетом различных сезонов года;
- усовершенствованы методики расчета технико-экономической эффективности ТА: от внедрения систем контроля и диагностики утечек воздуха в регенераторе; от промывки трубного пучка АВО газа.
На защиту выносятся разработанные и усовершенствованные методики расчета режимов работы и эффективности теплообменных аппаратов по заводским и эксплуатационным данным.
Практическая ценность и реализация работы состоит в том, что разработанные алгоритмы контроля режимов работы ТА использованы для создания методик оценки технико-экономической эффективности эксплуатации ТА на КС. При внедрении методик эксплуатационный и ремонтный персонал имеет возможность отслеживать тренд (изменение) основных теплотехнических параметров в зависимости от технического состояния ТА и своевременно может принимать меры для его восстановления.
Личный вклад автора. Разработаны и усовершенствованы алгоритмы расчета режимов работы регенераторов и АВО газа, позволяющие по изменениям параметров определять основные показатели аппаратов (коэффициент теплопередачи, поверхность теплообмена, коэффициент эффективности теплообмена и др.), а с учетом накопления банка данных прогнозировать предельные значения срока эксплуатации до ремонта.
Апробация работы и публикации. Основные положения диссертационной работы докладывались на региональных научно – практических конференциях 2005г. – 2007г., на расширенных заседаниях кафедры «Сооружение и ремонт нефтегазовых объектов» 2007г. – 2008г., на технических совещаниях в ООО «Газпром трансгаз Сургут» 2005 – 2008гг. Опубликовано 5 печатных работ, в том числе 1 статья в журнале, рекомендованном ВАК России.
Структура и объем работы. Диссертационная работа изложена на 153 страницах машинописного текста и, 16 рисунков, 20 таблиц и 2 приложения. Содержит введение, четыре раздела, общие выводы, список литературы из 86 наименований.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, сформулированы ее цель и основные задачи, дана краткая характеристика работы.
В первом разделе анализируются известные методы расчета регенераторов ГТК-10-4 и АВО газа (2АВГ-75-С), которые разработаны: в ВТИ; ИТЦ «Оргтехдиагностика»; РГУНГ им. И.М.Губкина, г. Москва (ученые: Зарицкий С. П., ПоршаковБ.П.); УГТУ-УПИ, г.Екатеринбург (ученые: Бродов Ю. М.); ТюмГНГУ (ученые: Иванов В. А.,Земенков Ю. Д.); ТюмГАСУ (ученые: Моисеев Б.В.) и др.
Для охлаждения потока транспортируемого газа на КС используются АВО газа, которые имеют ряд преимуществ перед другими типами теплообменных аппаратов: не требуют предварительной подготовки теплоносителей; надежны в эксплуатации; экологически чисты; имеют простые схемы подключения. Анализ известных методик расчета АВО газа и регенераторов показал, что они основываются на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи без учета потерь теплоты ( = 1):
M1·Cp1·(t1 - t2)· = M2·Cp2·(2 - 1) = (KF)·m, кВт, (1)
где М1 и М2 - массовые расходы горячего и холодного теплоносителей, кг/с; Сp1 и Сp2 - средние теплоемкости теплоносителей, кДж/кг0С; t1, 1 - начальные температуры горячего и холодного теплоносителей, 0С; t2, 2 - конечные температуры горячего и холодного теплоносителей, 0С; - коэффициент полезного действия теплообменного аппарата; (KF) - водяной эквивалент поверхности теплообмена, кВт/0С; K - коэффициент теплопередачи, кВт/(м2 0С); F - поверхность теплообмена, м2; m – среднелогарифмическая разность температур теплоносителя, 0С.
В результате анализа методики расчета АВО газа, используемой ИТЦ «Оргтехдиагностика» г. Москвы, установлено, что:
- при расчете теплофизических свойств теплоносителей (горячий – газ, холодный - воздух) в АВО газа используются табличные или графические зависимости свойств от температуры; поэтому предложены полуэмпирические формулы, которые учитывают давление и температуру теплоносителей, что дает действительные значения критериев теплообмена (Рейнольдса, Нуссельта, Прандтля);
- при выборе индекса противоточности (Р) для АВО газа следует выполнять его уточнение с помощью поправки на противоточность;
- при расчете коэффициента теплопередачи достаточно определить приведенный коэффициент теплоотдачи (пр) от ребристой поверхности к воздуху; поэтому в методику внесено изменение по алгоритму расчета, для уточнения значения пр с учетом критерия Био;
- в результате анализа известной методики расчета регенератора ГТК-10-4, разработанной учеными УГТУ-УПИ, установлено, что требуется знать расход продуктов сгорания и воздуха; в случае утечек воздуха методика не работает и требует усовершенствования.
Таким образом, в предлагаемой автором методике, реально отражена эффективность теплопередачи до и после промывки трубчатого пучка, что подтверждается результатами расчета, приведенными в первом разделе диссертации.
Во втором разделе выполнены аналитические исследования жизненного цикла и режимов работы регенераторов и АВО газа. Так как исследуемые аппараты находятся в эксплуатации, то представляет интерес стадия эксплуатации, обслуживания и исследования режимов работы и технического состояния ТА, их ремонт и утилизация, по необходимости.
Режимы работы ТА в зависимости от срока их эксплуатации, выполненных ремонтов, модернизации не всегда могут быть оценены существующими методиками. Поэтому учеными разрабатываются и адаптируются существующие методики оценки эффективности работы ТА в зависимости от особенностей эксплуатации.
Каждый теплообменный аппарат имеет свои особенности в эксплуатации в зависимости от: места размещения в рабочем цикле и схеме; типа конструкции; вида теплоносителей; управляемости.
Пластинчатые регенераторы прямо включены в цикл по обоим теплоносителям и не могут управляться отдельно от ГТК - 10 - 4. Эксплуатационные проблемы регенераторов связаны с ухудшением возврата в цикл теплоты продуктов сгорания, что может быть обусловлено ухудшением теплопередачи и утечками воздуха.
АВО газа имеют свои системы управления, которые позволяют изменять глубину охлаждения газа, поступающего после аппарата в газопровод. Эксплуатационные проблемы АВО газа связаны с уменьшением глубины охлаждения газа из-за ухудшения коэффициента теплопередачи по причине отложений различного рода на внутренней полости трубок и наружного загрязнения трубного пучка взвешенными пылевыми частицами из атмосферы, листьями, пыльцой и др.
Тепловой расчет ТА выполняется с целью определения К- среднего коэффициента теплопередачи и определение F - площади поверхности теплообмена.
Для теплотехнических инженерных расчетов количества передаваемой теплоты в аппаратах, известный ученый Н.И. Белоконь предложил формулу
, кВт, (2)
где W1 и W2 - водяные эквиваленты горячего и холодного теплоносителей, кВт/0С.
В результате аналитических преобразований автор получил формулу
, кВт/0С. (3)
Для определения коэффициента теплопередачи необходимо определить площадь поверхности теплообмена аппарата. Используя известные уравнения для определения потери напора (Р) теплоносителей с параметрами W1, W2, t1, t2, 1, 2, и, выполняя ряд математических преобразований, автор получил новую формулу для расчета скорости горячего теплоносителя в теплообменнике:
, м/с. (4)
где L и d - длина пути горячего теплоносителя и эквивалентный диаметр проходного сечения канала, м; 
- плотность теплоносителя, кг/м3.
Формула (4) может быть использована для расчета средней скорости горячего или холодного теплоносителя любого теплообменного аппарата при условии, что известны G1 = M1, G2 = M2, t1, t2, 1, 2, P, L /d, F.
Применительно к регенераторам, в результате математических преобразований, усовершенствована формула расчета скорости продуктов сгорания (разработка ученых В.М. Антуфьева, Е.К.Гусева и др.). Полученная формула имеет вид
, (5)
где индексы «г» и «в» - продукты сгорания и воздух;,, G, P1 - соответственно плотность, динамическая вязкость, массовый расход, давление теплоносителя на входе в ТА;
- суммарные относительные потери давления по воздуху и продуктам сгорания; соотношение Lг / dг = 1,364 / (7,57 · 10 - 3) = 180,18. Подставляя в левую часть формулы (5) значение
формулы (4), получим формулу для поверхности теплообмена:
, м2 (6)
Полученные формулы (3), (5), (6) позволили вычислить вышеприведенные параметры без критериев Нуссельта, Прандтля, без коэффициентов теплоотдачи.
Достоверность расчетов обеспечивалась сопоставлением полученных результатов с результатами ученых УГТУ – УПИ (расхождение до 3%) и с данными завода-изготовителя (расхождение до 1%). Например, F = 3172 м2 (данные УГТУ) ;
F = 3240 м2 (данные завода); F = 3248 м2 (расчет автора по формуле (6)).
Применительно к АВО газа адаптируется полученная формула (4) для расчета поверхности теплообмена:
, м2. (7)
Для расчета скорости газа в трубках используется известная формула
, м/с. (8)
где Fп.с. - площадь поперечного сечения трубного пучка секции, м2.
Применительно к аппаратам воздушного охлаждения газа типа 2АВГ - 75 - С выполнен расчет теплотехнических характеристик по заводским данным с помощью формул (4) (8). Расхождение составило 1,5 – 2,5%.
В третьем разделе разработаны методики расчета эффективности пластинчатых регенераторов ГТК-10-4 и АВО газа АВГ-75-С. Для регенераторов ГТК-10-4 разработана экспериментальная схема измерений параметров и приведена на рис.1, где Gвд, T1в, P1в и Gвп, T2в, P2в – расходы, температура, давление воздуха до и после секций регенератора; Gг - продуктов сгорания до секции регенератора, T1г, P1г и T2г, P2г –температуры, давления продуктов сгорания после секции регенератора.
Для выполнения расчета регенератора, согласно экспериментальной схемы рис.1, регистрировались вышеуказанные параметры теплоносителей.
Рис. 1. Схема экспериментальных
исследований режимов работы пластинчатого регенератора ГТК-10-4
На рис.2 представлен эскиз расходомера воздуха, устанавливаемый до и после каждой секции регенератора.
 | 1- воздухопровод; 2 - интегрирующая трубка статического давления; 3- горловина; 4 – крышка; 5 – штуцер; 6; 12 – гайки; 7 – болт; 8 - интегрирующая трубка полного давления; 9 – приемник статического давления; 10 – приемник полного напора; 11- резьбовой штырь. Рис. 2. Эскиз расходомера воздуха |
По данным эксперимента были сформированы исходные данные, пример которых представлен в табл.1.
Таблица 1
Исходные данные для расчета секции регенератора
| Обозн. | Размерн. | Режимы работы | |||
| Номинал. | Эксплуатационный | ||||
| Gдвозд | кг/с | 43 | 42,95 | 42,65 | 43 |
| Gпвозд | кг/с | 43 | 42,95 | 42,65 | 36,5 |
| Gг | кг/с | 43,3 | 43,3 | 43,05 | 36,35 |
| t1возд | 0С | 197 | 197 | 198 | 191 |
| t2возд | 0С | 410,5 | 417 | 414 | 386 |
| t1г | 0С | 502 | 499 | 507 | 480 |
| t2г | 0С | 297 | 295 | 302,6 | 280 |
| Рlвозд | МПа | 0,434 | 0,451 | 0,451 | 0,37 |
| Р2возд | МПа | 0,427 | 0,4412 | 0,447 | 0,36 |
| Рlг | МПа | 0,1048 | 0,1048 | 0,103 | 0,1014 |
| Р2г | МПа | 0,1012 | 0,1008 | 0,1 | 0,098 |
Анализ исходных данных табл.1 даёт разницу в расходах воздуха на входе и выходе из эксплуатирующейся секции регенератора. Это связано с тем, что за долгие годы эксплуатации в результате температурных расширений и термоусталости в пластинах регенератора образовались трещины через которые происходят утечки воздуха. Расход воздуха до секции регенератора составляет 36 – 41 кг/с, а после секции – 29 – 33 кг/с. Очевидно, что утечка идет в сторону продуктов сгорания со стороны воздуха и колеблется в пределах 15 19 % в зависимости от режима работы ГТК-10-4, а следовательно, и параметров теплоносителей, тогда как допустимые утечки - 1%. Результаты расчета теплотехнических характеристик пластинчатого регенератора ГТК-10-4 приведены в табл.2.
Таблица 2
Результаты расчета пластинчатого регенератора ГТК-10-4
| Обозн. | Размерность | Режим работы | |||
| Номинал. | Эксплуатационный | ||||
| Q | кВт | 9615 | 9900 | 9650 | 7962 |
 | - | 0,05 | 0,0598 | 0,0465 | 0,061 |
| wг | м/с | 37,4 | 41,55 | 39,05 | 38,93 |
| wвозд | м/с | 11,48 | 12,52 | 11,2 | 13,7 |
 | оС | 95,7 | 89,76 | 98,6 | 91,48 |
| Wг | кВт/ оС | 47,44 | 47,37 | 47,21 | 39,6 |
| Wвозд | кВт/ оС | 45,03 | 44,99 | 44,676 | 37,74 |
| KF | кВт/ оС | 101,1 | 109,09 | 97,96 | 83,45 |
| F | м2 | 1555 | 1445 | 1533 | 1215 |
| K | Вт/ м2 оС | 65,02 | 75,4 | 63,9 | 68,68 |
| - | 0,7 | 0,73 | 0,7 | 0,675 | |
Для давно эксплуатирующихся регенераторов необходимо получить паспортные характеристики после ремонта. Путем их сравнения с текущими значениями определяли режим работы и эффективность работы секции регенератора.
Для исследований АВО газа АВГ-75-С использовалась штатная схема измерений, представленная на рис. 4, где t1 и t2 – соответственно, температуры газа на входе и выходе АВО; P1 и P - давление газа на входе и потери давления газа.
Рис. 4. Принципиальная технологическая схема АВО
Разработанный алгоритм расчёта для интегральной оценки тепловой эффективности работы АВО газа содержит уточненные и полученные формулы:
1. Средняя теплоёмкость газа, кДж/кг·оС
.
2. Температура воздуха на выходе АВО, оС
.
3. Водяной эквивалент воздуха, кВт/ оС
.
4. Водяной эквивалент газа, кВт/ оС
.
5. Поправка на противоточность для перекрёстного тока теплоносителей:
.
6. Среднелогарифмическая температура теплоносителей, оС
.
7. Средняя плотность газа, кг/м3:
.
8. Скорость газа, м/с
.
9. Комплекс (КF), кВт / оС:
.
10. Площадь поверхности, м2
.
11. Коэффициент теплопередачи, кВт/м2·оС
.
12. Эффективность теплообмена
.
Разработанная методика, содержащая вышеуказанный алгоритм, позволила определить эффективность эксплуатируемых АВО газа и принять меры к ее повышению.
В четвертом разделе выполнен расчет технико-экономической эффективности от внедрения методов контроля и определения утечек воздуха в регенераторе ГТК-10-4 в следующей последовательности: определение потенциального эффекта от раннего обнаружения неисправностей ( Эп = Зо – Зп ); определение фактического эффекта от применения методоврасчета и сравнение его с потенциальным эффектом (Эф = Зо – Зф); определение ожидаемого эффекта от перспективных методов расчета ( Эож = Зф – Зож ), где З – затраты. Рассчитав значения З0, Зп, Зф, Зож, составили табл.3, в которой приведены различные виды экономической эффективности от внедрения методов контроля и и определения технического состояния ТА.
Таблица 3
Результаты расчета экономического эффекта
| N п/п | Обозначения | Размерность | Значение |
| 1 | Зо | Руб/год | 60,52·106 |
| 2 | Зп | - | 6,6·106 |
| 3 | Зф | - | 58,02·106 |
| 4 | Зож | - | 51,67·106 |
| 5 | Эп | - | 53,92·106 |
| 6 | Эф | - | 2,5·106 |
| 7 | Эож | - | 6,35·106 |
Для расчета суммарного экономического эффекта в результате промывки трубного пучка АВО газа и очистки внешней поверхности оребренных трубок адаптирована известная методика, в которой эффект рассчитывается от использования АВО газа.
Э=Э1 + Э2 - З3 - З4, (10)
где Э1= Э1П - Э1Д – изменение производительности газопровода от промывки АВО газа как разница от производительности КС после промывки (Э1П) и до промывки (Э1Д), руб/год; Э2= Э2П- Э2Д – изменение надежности газопровода как разница эффектов от надежности газопроводов до (Э2Д) и после (Э2П) промывки, руб/год; З3= З3П - З3Д – изменение затрат на прокачку газа до (З3Д) и после (З3П) промывки, руб/год; З4= З4П – З4Д – изменение затрат на прокачку воздуха до (З3Д) и после (З3П) промывки АВО газа, руб/год.
Таким образом, на КС целесообразно: внедрять методы контроля и определения утечек воздуха в регенераторе, так как фактический экономический эффект при эксплуатации 8 регенераторов ГТК-10-4 составил 2,5 млн.руб/год; выполнять своевременную промывку и очистку трубного пучка АВО газа, что дало экономический эффект 1,7 млн. руб/год.
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ
1. Обосновано, что увеличение энергозатрат на транспорт газа связано с перерасходом электроэнергии на привод вентиляторов АВО газа, с затратами мощности на прокачку газа при увеличении гидравлического сопротивления трубного пучка, а значит, с перерасходом топливного газа. По пластинчатым регенераторам увеличение энергозатрат связано с перерасходом топливного газа по причине утечек воздуха и снижения коэффициента теплопередачи.
2. Выявлено, что по существующим методикам допускаются ошибки при расчетах коэффициента теплоотдачи от газа к стенке теплообменного элемента АВО газа, когда не учитывается влияние давления газа на его теплофизические свойства; при расчете коэффициента теплоотдачи от оребренной поверхности воздуху не всегда учитывается критерий Био. По пластинчатым регенераторам основной недостаток существующих методик в том, что расчет можно выполнять только задаваясь расходами теплоносителей и коэффициентом регенерации. В случае утечек воздуха методики дают некорректные результаты.
3. Разработанная методика расчета пластинчатого регенератора включает экспериментальную схему с расходомерами воздуха и продуктов сгорания, содержит в своем алгоритме усовершенствованные и новые формулы для расчета водяного эквивалента поверхности теплообмена, скорости теплоносителей, площади теплообмена, коэффициента теплопередачи. В методике не требуется расчет критериев Рейнольдса, Нуссельта, Прандтля, коэффициентов теплоотдачи от продуктов сгорания к стенке пластины и от неё к воздуху.
4. Адаптирована методика расчета пластинчатого регенератора для определения показателей эффективности работы АВО газа, которая включает штатную схему измерений параметров и содержит в своем алгоритме усовершенствованные и новые формулы.
5. Доказано повышение эффективности работы АВО газа от промывки трубного пучка. Использование усовершенствованной методики технико - экономического расчета позволил оценить эффект в размере 1,7 млн. руб/год, а для восьми регенераторов в результате внедрения методов контроля и диагностики фактический эффект составил 2,5 млн. руб/год.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ:
В журнале, рекомендованном ВАК России
1. Хамидов А.С., Тепловой расчет теплообменных аппаратов / В.А. Иванов, М.Н. Чекардовский, К.Н. Илюхин // Известия ВУЗов. Нефть и газ. – Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. - № 1. – С. 44 – 49.
В других печатных изданиях
1. Хамидов А.С. Технико-экономическая эффективность работы систем охлаждения газа / М.Н. Чекардовский, А.Г. Салмин // Материалы Всероссийской НПК « Актуальные проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири »: – Тюмень: ООО «РИФ «КоЛеСо», 2007. С. 119-123.
2. Хамидов А.С. Анализ методов теплового расчета теплообменных аппаратов / С.М. Чекардовский, К.Н. Илюхин, В.А. Ушаков // Материалы Всероссийской НПК « Актуальные проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири ». – Тюмень: ООО «РИФ «КоЛеСо», 2007. С. 123-126.
3. Хамидов А.С. Модернизированная методика теплового расчета эксплуатируемых пластинчатых теплообменников / М.Н. Чекардовский, К.Н. Илюхин, В.А. Ушаков // Материалы Всероссийской НПК « Актуальные проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири ». – Тюмень: ИПК ТГСХА, 2008. С. 220 – 223.
4. Хамидов А.С. Методика определения эффективности работы аппаратов воздушного охлаждения газа / К.Н. Илюхин, М.Н. Чекардовский // Материалы Всероссийской НПК « Актуальные проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири ». – Тюмень: ИПК ТГСХА, 2008. С. 216 – 219.
| подписано к печати 2009г. | Бум. ГОЗНАК |
| Заказ № ____ | Уч. – изд. л. 1,00 |
| Формат 60•901/16 | Усл. печ. л. 1,00 |
| Отпечатано на RISO GR 3770 | Тираж 100 экз. |
Издательство
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального
образования
«Тюменский государственный нефтегазовый университет»
Отдел оперативной полиграфии издательства
625039, Тюмень, ул. Киевская, 52
