WWW.DISUS.RU

БЕСПЛАТНАЯ НАУЧНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Совершенствование подогревателей нефти и нефтяной эмульсии на основе разработки компактных поверхностей теплопередачи и применения комбинированного нагрева

На правах рукописи





Денисенко Ирина Петровна




СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ подогревателей нефти

и нефтяной эмульсии на основе разработки

компактных ПОВЕРХНОСТЕЙ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
и применения комбинированного нагрева

Специальность 05.14.04. – Промышленная теплоэнергетика

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Саратов 2013

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном

образовательном учреждении высшего профессионального
образования «Саратовский государственный технический университет

имени Гагарина Ю.А.»

Научный руководитель доктор технических наук, профессор Печенегов Юрий Яковлевич
Официальные оппоненты: Ведущая организация: Фокин Владимир Михайлович доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО «Волгоградский архитектурно-строительный университет» заведующий кафедрой «Энергоснабжение и теплотехника» Тверской Алексей Константинович кандидат технических наук, доцент, заместитель директора по научной работе ООО «Научно-производственная фирма «Русь», г. Саратов ФГБОУ ВПО «Казанский национально-исследовательский технологический
университет»

Защита состоится « 7 »ноября 2013 г. в 14-00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.242.07 при ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.» по адресу: 410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77, корпус 1, ауд. 319.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.».

Автореферат разослан « 4 » октября 2013 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета, 

кандидат технических наук, профессор Ларин Е.А.

Общая характеристика работы

Актуальность работы. В технологии обезвоживания и обессоливания эмульсионных нефтей на промыслах важное место занимает ее нагрев до температур 5090°С, который осуществляют в специализированных огневых подогревателях прямого (через разделяющую стенку) и косвенного (с использованием промежуточного жидкого теплоносителя) нагрева. Подогрев нефти осуществляется и для снижения вязкости при ее транспорте по нефтепроводам.

Свойства нефти и водонефтяной эмульсии как теплоносителей и условия эксплуатации подогревателей на нефтепромыслах, обычно удаленных от индустриальных районов, обусловливают ряд специальных требований, предъявляемых к нагревательным устройствам. Среди них – надежность и пожаробезопасность, минимальный вес и объем, высокая заводская готовность подогревателей, их энергоэффективность, недопущение образования отложений на стенках труб продуктовых змеевиков в процессе работы.

Выпускаемые отечественными заводами и зарубежными фирмами подогреватели нефти и нефтяной эмульсии имеют блочную компоновку, что удобно для транспортировки и монтажа, широкий спектр единичных тепловых мощностей (до 10 МВт) и относительно низкий тепловой КПД (до 7080%). Недостатком большинства устройств является высокая металлоемкость и громоздкость. В наибольшей степени этот недостаток свойственен пожаробезопасным подогревателям косвенного нагрева, где используются две поверхности теплопередачи – стенка жаровой трубы, через которую передается теплота от продуктов сгорания топлива к промежуточному жидкому теплоносителю и стенка продуктового змеевика, через которую передается теплота от промежуточного теплоносителя к нефти или водонефтяной эмульсии.

В современных рыночных условиях, когда снижение затрат топлива на нагрев нефти в технологии ее подготовки на промыслах экономически востребовано, и когда ресурсосбережение становится одним из условий успешного хозяйствования, необходимым является разработка способов и средств, позволяющих уменьшить металлоемкость, повысить компактность и энергоэффективность подогревателей. Отсюда вытекает важность и актуальность решаемых в диссертации задач.

Целью диссертационной работы является улучшение характеристик подогревателей нефти и нефтяной эмульсии на основе разработки компактных поверхностей теплопередачи с интенсифицированным теплообменом и применения комбинированного нагрева.



В соответствии с поставленной целью решались следующие задачи:

  • проведение сравнительного анализа прямого и косвенного нагрева нефти и нефтяной эмульсии;
  • разработка концепции комбинированного нагрева;
  • разработка нового компактного продуктового змеевика;
  • экспериментальное исследование гидравлического сопротивления и теплообмена в поворотных камерах нового змеевика;
  • проведение расчетно-теоретических исследований для определения оптимального диаметра жаровой трубы и максимально–допустимой температуры продуктов сгорания топлива, натекающих на продуктовый змеевик в подогревателях комбинированного нагрева;
  • проведение заводских испытаний подогревателя комбинированного нагрева с улучшенными характеристиками.

Научная новизна работы:

  • обоснованы преимущества комбинированного нагрева и установлены условия его осуществления в подогревателях нефти и нефтяной эмульсии;
  • по результатам экспериментального исследования получена зависимость для коэффициента гидравлического сопротивления поворотов нового компактного продуктового змеевика в области изменения чисел Рейнольдса от 200 до 104;
  • экспериментальным путем выявлены закономерности теплообмена потока в поворотных камерах нового компактного продуктового змеевика при числах Рейнольдса до 104; получена зависимость для расчета теплообмена в поворотных камерах;
  • по результатам технико-экономического анализа определены оптимальные параметры жаровых труб подогревателей.

Практическая значимость работы заключается в разработке нового компактного продуктового змеевика (патент на изобретение №2382973) для подогревателей. Установленные зависимости для коэффициента сопротивления и для числа Нуссельта поворотных камер предложенного нового змеевика рекомендованы к использованию в проектных расчетах. Показано, что применение разработанного нового компактного продуктового змеевика и жаровой трубы с оптимальным диаметром обеспечивают существенное улучшение удельных массогабаритных характеристик подогревателей.

Проведены заводские испытания головного серийного подогревателя нефтяной эмульсии комбинированного нагрева с оптимальным диаметром жаровой трубы и интенсифицированным теплообменом продуктов сгорания топлива, которые подтвердили правильность разработанных в диссертации рекомендаций по проектированию. Совокупность полученных закономерностей и количественных зависимостей, расчетных методик и рекомендаций составляют теоретическую основу создания подогревателей комбинированного нагрева с улучшенными характеристиками.

Полученные в работе результаты использованы в ОАО «Завод «Нефтемаш» в г. Сызрани при разработке типоразмеров нового подогревателя нефти типа ПНК комбинированного нагрева тепловой мощностью 0,63, 1,9 и 3 МВт и в ОАО «Завод «Нефтегазмаш» в г. Саратове при разработке промысловых подогревателей воды типа ВАР с номинальной тепловой мощностью 60, 300 и 900 кВт. Подогреватели имеют улучшенные характеристики по отношению к известным аналогам и при испытаниях показали высокую энергоэффективность.

Результаты диссертационного исследования приняты к использованию в проектах промысловых подогревателей нефти, которые в настоящее время разрабатываются в ОАО «Завод «Нефтегазмаш», г. Саратов.

Результаты исследования используются в Саратовском ГТУ им. Гагарина Ю.А. при чтении специальных учебных дисциплин для магистров и бакалавров по направлениям подготовки «Теплоэнергетика», «Технологические машины и оборудование», организации научно – исследовательской работы аспирантов и студентов, в дипломном проектировании.

На защиту выносятся:

  • результаты сравнительного анализа характеристик подогревателей прямого и косвенного нагрева; концепция подогревателей с комбинированным нагревом продукции скважин;
  • разработанная конструкция нового компактного продуктового змеевика (патент на изобретение РФ № 2382973) для использования в качестве поверхности теплопередачи;
  • результаты экспериментальных исследований гидравлического сопротивления и теплообмена потока в поворотных камерах с нишами;
  • результаты расчетно-теоретического исследования по определению оптимальных конструктивных характеристик жаровой трубы и максимально–допустимой температуры продуктов сгорания топлива, натекающих на продуктовый змеевик в подогревателе комбинированного нагрева;
  • результаты заводских испытаний головного образца подогревателя типа ПНК комбинированного нагрева, имеющего улучшенные характеристики.

Достоверность результатов и выводов диссертационной работы обосновывается использованием фундаментальных закономерностей гидромеханики, технической термодинамики и теплопередачи. При выполнении экспериментальных работ использовались поверенные и оттарированные измерительные средства. Методики измерений и обработки опытных данных проверялись на адекватность путем проведения тестовых опытов на хорошо изученных объектах и сравнением полученных результатов с данными других авторов. Разработанные рекомендации и полученные расчетные зависимости нашли подтверждение при заводских испытаниях серийных подогревателей.

Апробация работы. Основные положения диссертации были доложены и обсуждены на: конференции «Проблемы энерго- и ресурсосбережения» (Саратов, 2010); VII школе-семинаре молодых ученых и специалистов акад. РАН В.Е. Алемасова «Проблемы тепломассобмена и гидродинамики в энергомашиностроении» (Казань, сентябрь 2010); Седьмой Международной теплофизической школе «Теплофизические исследования и измерения в энергосбережении, при контроле, управлении и улучшении качества продукции, процессов и услуг» (Тамбов, сентябрь 2010); Четвертой Международной конференции «Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках», (Москва, октябрь 2011); Международной научно-технической интернет-конференции «Энергосберегающие процессы и аппараты в пищевых и химических производствах» (Воронеж, сентябрь 2011); Третьей Всероссийской студенческой научно-технической конференции «Интенсификация тепло-массообменных процессов, промышленная безопасность и экология» (Казань, май 2012); Восьмой Международной теплофизической школе «Теплофизические исследования и измерения в энерго- и ресурсосбережении и при контроле и управлении качеством процессов, продукции и услуг» (Таджикистан, Душанбе, октябрь 2012); VIII школе-семинаре молодых ученых и специалистов академика РАН В.Е. Алемасова «Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении» (Казань, октябрь 2012); Шестой школе-семинаре молодых ученых и специалистов «Энергосбережение – теория и практика» (Москва, октябрь 2012); конференции «Проблемы теплоэнергетики» (Саратов, октябрь 2012); II-ой Международной научно-практической конференции «Современные материалы, техника и технология» (Курск, декабрь 2012); VI Международной научно-технической конференции «Энергосбережение в городском хозяйстве, энергетике, промышленности» (Ульяновск, апрель 2013); Международной научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука. Технология. Производство-2013» (Салават, май 2013).





Публикации. По теме диссертации опубликовано 20 печатных работ, в том числе 3 в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, получен патент РФ на изобретение № 2382973.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, библиографии из 109 наименований, из них 9 зарубежных работ, изложена на 119 страницах, содержит 46 рисунков, 4 таблицы, 8 приложений. Общий объем работы составляет 145 страниц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность, изложены цели и задачи, названы научная новизна и практическая значимость диссертационной работы.

В первой главе «Анализ технических приемов нагрева нефти и нефтяной эмульсии в подогревателях. Задачи исследования» сравниваются характеристики прямого и косвенного нагрева. Определены условия работы подогревателей прямого нагрева без образования отложений на стенках продуктовых труб со стороны нагреваемого продукта. Построен параметрический график, позволяющий определять совокупность величин коэффициентов теплоотдачи нефтяной эмульсии эм и продуктов сгорания топлива п.г при различных температурах tг греющих продуктов сгорания, обеспечивающую температуру разделяющей стенки tст, допустимую по условию отсутствия образования отложений на поверхности стенки. Для подогревателей косвенного нагрева, с использованием метода дифференцирования, решена задача определения оптимальной величины температуры промежуточного жидкого теплоносителя, соответствующей минимуму удельной площади f=F/Q суммарной поверхности F жаровой трубы и продуктового змеевика.

Проанализировано влияние температуры tг, изменяемой за счет их циркуляции, на f, м2/МВт, при прямом и косвенном нагреве. Показано, что с ростом tг отношение fкосв/fпрям увеличивается, достигая величины 2,6 при tг=1000°С.

Проанализированы достоинства и недостатки выпускаемых промышленностью подогревателей прямого и косвенного нагрева.

Предложена концепция подогревателя комбинированного нагрева, позволяющая сочетать преимущества как прямого, так и косвенного нагрева, уменьшить металлоемкость и размеры устройства.

Для повышения компактности подогревателей предложено использовать в качестве теплопередающей поверхности новый змеевик (рис. 1). Конструкция змеевика (патент на изобретение № 2382973) позволяет размещать трубы-шпильки с шагом, значительно меньшим, чем в традиционных змеевиках, где трубы соединены с помощью приварных крутоизогнутых отводов. Параметр компактности при этом возможно увеличить в три раза и выше.

Рис. 1. Разрез элемента однопоточного змеевика: 1 – прямые теплообменные
трубы; 2 – отсеки поворотные;
3 – коллекторные соединительные трубы;
4 – перегородки дисковые

Достоинством предложенного нового компактного змеевика является и более высокая интенсивность внешнего теплообмена при тесном расположении труб. В предложенном устройстве устранена причина частых очаговых коррозионных повреждений и раскрытий крутоизогнутых отводов по нейтральной линии (боковые образующие) при наличии высокого внутреннего давления в трубах традиционных змеевиков.

Во второй главе «Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления поворотных камер продуктового змеевика» дано состояние вопроса о гидравлическом сопротивлении поворотов. Отмечается ограниченность данных. Приведено описание разработанной автором экспериментальной установки (рис. 2) для изучения гидравлического сопротивления поворотных камер предложенного нового компактного змеевика.

 Схема экспериментальной установки (а) и рабочий участок (б): 1 –-7

Рис. 2. Схема экспериментальной установки (а) и рабочий участок (б):
1 – водопроводная труба; 2 – бак постоянного уровня; 3 – пьезометрические трубки;
4 – соединительные резиновые трубки; 5 – рабочий участок; 6 – термометр; 7 – мерный сосуд; 8 – сливная воронка; 9 – переливная труба; 10 – входная труба; 11 – выходная труба; 12 – соединительная трубка; 13 – дисковые ограничители ниш; 14 – стержень;
15 – штуцер отбора давления; 16 – пробка резьбовая; I VII – сечения, где измерялось статическое давление потока

В опытах варьировались межцентровое расстояние b между входным и выходным каналами и глубина ниш а и с. Диаметр d каналов поворотной камеры был равен 6 мм. Рабочей жидкостью служила вода комнатной температуры, подаваемая из бака постоянного уровня. Расход воды измерялся объемным способом и изменялся в опытах от 4,5 до 285 кг/ч. Статическое давление потока воды измерялось в семи сечениях поворотной камеры с помощью пьезометрических стеклянных трубок внутренним диаметром 10 мм.

По результатам измерений в опыте вычислялся коэффициент сопротивления поворотной камеры

где p – измеренная разность статических давлений потока в сечениях III и VII; pтр – рассчитанное значение потери давления потока на преодоление сил трения на длине l между сечениями III и VII (отчет длины производился по осевой линии канала).

Расчет pтр проводился по уравнению Дарси-Вейсбаха с использованием формулы Гагена-Пуазейля для коэффициента сопротивления трения при числе Рейнольдса Re103 и формулы Филоненко при Re>103. Переходная величина Re=103 определена путем сравнения и достижения сходимости рассчитанных pтр и измеренных в опытах p на участке между сечениями VI и VII, где течение приобретает установившейся характер.

Установлено, что изменение глубины ниш в поворотной камере (а и с в опытах изменялись в интервале от 3 до 5 мм) не влияет на п. В области малых значений чисел Рейнольдса п находится в сильной зависимости от Re. В области Re(68)·103 величина п стабилизируется и становится практически автомодельной по отношению к числу Рейнольдса (рис. 3).

Аппроксимация полученных опытных данных в интервале изменения числа Рейнольдса Re=2002104 привела к зависимости

п, (2)

 где А=2,05 при b/d=1,33; А=1,8 при b/d=1,67; А=2,25 при b/d=3. -11

где А=2,05 при b/d=1,33; А=1,8 при b/d=1,67; А=2,25 при b/d=3.

Рис. 3. Зависимость коэффициента сопротивления поворота на 180° от числа Рейнольдса: 1 – а=3 мм, b=8 мм, с=3 мм; 2 – 3 мм, 8 мм, 5 мм;
3 – 5 мм, 8 мм, 3 мм; 4 – 4 мм, 8 мм,
4 мм; 5 – 4,5 мм, 10 мм, 4,5 мм;
6 – 3 мм, 10 мм, 3 мм; 7 – 3 мм,
18 мм, 3 мм; 8 – по формуле (2)

В области 800<Re2000 максимальное отклонение опытных точек от обобщающей зависимости (2) (линии 8 на рис. 3) составляет 14%, а для области Re>2000 он не превышает 8%.

Параметр А в уравнении (2) представляет собой автомодельную величину п, зависящую от b/d. На рис. 4 опытная зависимость п=f(b/d) сравнивается с расчетом по рекомендациям И.Е.Идельчика для П-образного поворота с острыми кромками без ниш. Видно, что ниши увеличивают гидравлическое сопротивление поворота. Минимум зависимости п=f(b/d) при b/d2 обусловлен перестройкой структур потока в повороте при изменении b/d.

 Зависимость коэффициента сопротивления п, автомодельного по-12

Рис. 4. Зависимость коэффициента сопротивления п, автомодельного по отношению к Re, от параметра b/d: 1 – по нашим опытам;
2 – по данным Идельчика И.Е. для П-образного поворота с острыми кромками,
без ниш

Для практически важной области b/d=1,22,3 величина А в формуле (2) удовлетворяет зависимости

А=6,36–5,17(b/d)+1,45(b/d)2. (3)

В третьей главе «Экспериментальное исследование теплообмена в поворотных камерах» приведены общие сведения о теплообмене в коленах и поворотах. Имеющиеся в литературе ограниченные данные по данному вопросу указывают на значительно более высокую интенсивность теплообмена, чем в прямых трубах.

Для изучения теплообмена в П-образных поворотах с нишами была создана экспериментальная установка (рис. 5), включающая прямую трубу и четыре варианта поворотных камер, имеющих внутренний диаметр d = 6 мм и толщину стенки (медь) =1 мм. Рабочая длина l прямой трубы составляла 320 мм. Варианты поворотных камер различались между собой конструктивными размерами а, b и c (а=510,2 мм, b=918 мм и c=68,9 мм). Прямая труба и поворотные камеры размещались в корпусе с водой, находящейся под атмосферным давлением, которая во время опытов приводилась в состояние активного кипения с помощью встроенного электронагревателя. Рабочей жидкостью (нагреваемый теплоноситель) служила вода, подаваемая из бака постоянного уровня (на рис. 5 не показан) в прямую трубу в серии тестовых опытов и в отдельности в каждую из поворотных камер при выполнении основных опытов.

Рис. 5. Схема экспериментальной установки:

а – продольный разрез; б – поперечный разрез; в – вид сверху; г – поворотная камера; 1 – термопары для измерения температуры потока; 2 – смесительные камеры;

3 – термометры расширения; 4 – импульсные соединительные трубки;
5 – крышка; 6 – прямая труба; 7 – термопары для измерения температуры стенки трубы;
8 – U-образный дифманометр; 9 – корпус; 10 – поворотные камеры; 11 – электронагреватель; 12 – вольтметр; 13 – амперметр; 14 - автотрансформатор; 15 – уровень воды; стрелками показано направление движения потока

При установившихся режимах в опытах измерялись расход рабочей жидкости объемным методом, ее температура на входе и выходе исследуемого элемента с помощью дублирующих друг друга термометров расширения и термопар типа ХК. Для измерения температуры стенки прямой трубы использовались девять термопар типа ХК с диаметром электродов 0,2 мм, спаи которых зачеканивались и обжимались хомутами снаружи трубы в трех ее сечениях на рабочей длине. Вторичным прибором для термопар служил цифровой милливольтметр типа ТРМ 101 класса точности 0,5, проградуированный в °С. С помощью двух термометров расширения измерялась и контролировалась температура (tк=100°С) кипящей воды (греющий теплоноситель) в корпусе. Установленная при наладке установки мощность электронагревателя в опытах не изменялась, оставаясь постоянной.

В тестовой серии опытов проверялась одинаковость показаний термометров расширения и термопар в изотермических условиях (комнатная температура при неработающей установке и состояние кипения воды в корпусе в отсутствие рабочей жидкости в прямой трубе) и соответствие измеренного перепада давления р в прямой трубе расчету по известным зависимостям. На следующем этапе определялись характеристики теплообмена в прямой трубе. Получено согласование опытных данных с расчетом по известным формулам:

  • для вязкостного режима течения при Re2330

где поправка на длину трубы

  • для переходного режима течения при 2330< Re <104 (формула Хаузена)

  • для турбулентного режима течения при Re>8·103

Определялся коэффициент теплоотдачи между кипящей жидкостью и стенкой прямой трубы по уравнению


где к и – опытные значения коэффициента теплопередачи и коэффициента внутренней теплоотдачи соответственно.

В исследованном интервале Re=200104 значения соответствовали 5500 Вт/(м2·К) с максимальным отклонением 5%.

Полученное значение использовалось при определении коэффициента теплоотдачи потока рабочей жидкости в поворотных камерах по уравнению

где G и ср – расход и теплоемкость рабочей жидкости; и - температуры потока на входе и выходе поворотной камеры; – площадь поверхности теплопередачи, ; a, b, c – размеры камеры (рис. 5); 0,0016 – толщина стальной стенки корпуса в-45; a, b, c – размеры камеры (рис. 5); 0,0016 – толщина стальной стенки корпуса в-46; a, b, c – размеры камеры (рис. 5); 0,0016 – толщина стальной стенки корпуса в м.

Относительная ошибка определения по (8) составляла 7,9%.

Полученные опытные данные по теплообмену потока в поворотных камерах приведены на рис. 6 в виде зависимости числа Нуссельта от числа Рейнольдса. Там же для сравнения приведены линии характеризующие теплообмен в прямой трубе (линии 1 и 2) и в плавно изогнутом повороте на 180 (линия 3).

Опытные данные обобщены уравнением

, (9)

где для поворотной камеры №1 – с = 0,36 и n = 0,63, №2 – с = 0,66 и n = 0,59, №3 – с = 0,96 и n = 0,45, №4 – с = 0,89 и n = 0,47. Уравнению (9) соответствуют четыре верхних линий на рис. 6. Максимальное отклонение опытных точек от линий по уравнению (9) не превышает 8%.

 Зависимость Nu от Re: 1 – расчет по (4); 2 – по (5); 3 –-51
Рис. 6. Зависимость Nu от Re: 1 – расчет по (4); 2 – по (5); 3 – опытные данные В.К. Щукина и В.А. Филина для плавного поворота на 1800; 4 – поворотная камера № 1 (а=5 мм, b=9 мм, c=6 мм); 5 –№ 2 (а=6,3 мм, b=11,49 мм, c=7,3 мм); 6 – № 3 (а=8,1 мм, b=15,8 мм, c=5,2 мм); 7 – № 4 (а=10,2 мм, b=18,5 мм, c=8,9 мм) Рис. 7. Зависимость Nu/Nuпр от b/d: 1 – Re =103; 2 – 4·103; 3 – 7·103

Из рис. 6 видно, что теплообмен в поворотных камерах с нишами имеет высокую интенсивность. Отношение чисел Нуссельта для поворотных камер и для прямой трубы (Nu/Nuпр) в зависимости от конструктивного параметра b/d имеет минимум (рис. 7), что связано с влиянием ниш и особенностями формирования вихревых зон потока в поворотных камерах при разных b/d. В диссертации приведено физическое объяснение полученным результатам. Для практического использования рекомендована аппроксимирующая зависимость

(10)

полученная для области Re=6008·103 в интервале b/d=1,52,63. Определяющими в (10) являются диаметр канала и средняя температура потока жидкости. Зависимость (10) описывает средний теплообмен на всей площади поверхности каналов поворотных камер с максимальной погрешностью 9%.

 В четвертой главе «Вопросы оптимизации и сравнительные характеристики-59

В четвертой главе «Вопросы оптимизации и сравнительные характеристики предложенного и традиционного змеевиков» проанализировано влияние диаметра D жаровой трубы подогревателя без и при наличии на поверхности стенки элементов дискретной шероховатости – интенсификаторов конвективного теплообмена продуктов сгорания на величину площади F поверхности теплопередачи при заданном расходе топлива. Установлено, что зависимость F=f(D) имеет максимум (рис. 8), величина которого меньше при более высоких температурах tг продуктов сгорания и наличии дискретной шероховатости в виде колец-турбулизаторов. Максимумы F соответствуют минимумам зависимостей q=f(D), где q – плотность суммарного теплового потока излучением и конвекцией от продуктов сгорания на стенку жаровой трубы.

С использованием выражения для годовых затрат получено, что экономически выгодные значения диаметра жаровой трубы находятся в области

Dопт Dmin = 0,21kV0,5 (nи/nм)0,17, м, (11)

где коэффициент k=1,6; V – расход продуктов сгорания при средней их температуре, м3/с; nи – коэффициент, учитывающий увеличение гидравлического сопротивления потоку продуктов сгорания, для гладкой трубы nи = 1, для трубы с кольцами-турбулизаторами nи = 4,2; nм – коэффициент стоимости материала жаровой трубы, для углеродистой стали nм = 1, для коррозионностойкой стали nм = 10. Показано, что применение колец-турбулизаторов для интенсификации конвективного теплообмена продуктов сгорания при D Dmin обеспечивает снижение годовых затрат и экономически оправданно.

Проведено сравнение тепловых характеристик предложенного компактного и традиционного змеевиков. Предложенный новый змеевик имеет более высокие интенсивности внутреннего и внешнего теплообмена и позволяет обеспечить работу подогревателя без активного коксования внутренних поверхностей продуктовых труб при высоких температурах tг продуктов сгорания, вплоть до 10001700°С.

В пятой главе «Характеристики нового подогревателя нефти и нефтяной эмульсии с комбинированным нагревом» приведены результаты заводских испытаний подогревателя нефти и нефтяной эмульсии комбинированного нагрева (рис. 9), номинальной тепловой мощностью 1,9 МВт, спроектированного с использованием результатов диссертационной работы. Продуктовый змеевик подогревателя имеет две последовательно соединенные части. Первая по ходу продукта часть размещена в среде промежуточного жидкого теплоносителя (реализован принцип косвенного нагрева), а вторая часть – в низкотемпературной зоне жаровой трубы, где трубы непосредственно омываются продуктами сгорания (прямой нагрев). Высокотемпературная зона жаровой трубы и трубы второй части продуктового змеевика имеют выступы – турбулизаторы для интенсификации конвективного теплообмена.

Рис. 9. Схема подогревателя: 1 – корпус; 2 и 3 – высокотемпературная
и низкотемпературная зоны жаровой трубы; 4 – поворотная камера; 5 –горелка;
6 – дымовая труба; 7 – часть продуктового змеевика, размещенная в промежуточном теплоносителе; 8 – часть продуктового змеевика, обтекаемая продуктами сгорания
топлива; 9 – кольца-турбулизаторы; 10 – выступы-турбулизаторы

Испытания проводили на заводе-изготовителе «Нефтемаш» в г. Сызрани. Головной серийный образец подогревателя был оборудован средствами для измерения температур рабочих сред и конструкционных элементов, расходов топлива (природный газ) и нагреваемой жидкости (вода), а так же параметров уходящих продуктов сгорания (компонентный состав, коэффициент избытка воздуха, температура, КПД – по обратному балансу).

Испытания подтвердили правильность использованных при проектировании рекомендаций диссертационной работы и показали соответствие измеренных характеристик расчетным их значениям. Приведены полученные по результатам испытаний графические зависимости от расхода топлива полезной тепловой мощности подогревателя, температуры продуктов сгорания при входе в пучок труб второй части змеевика и на выходе из подогревателя, долей тепловой мощности, воспринимаемых частями змеевика, эффективных коэффициентов теплопередачи частей змеевика, КПД подогревателя. Расход топлива изменялся в интервале 0,21 от номинального значения. Величина КПД в этом интервале находилась в пределах 94,588%.

Испытанный подогреватель превосходит известные аналоги по КПД и другим важным характеристикам. Так, выпускаемые отечественной промышленностью подогреватели с промежуточным теплоносителем тепловой мощностью Q =1,9 МВт имеют удельный весовой показатель QG = Q /G (где G – полная масса подогревателя) в интервале от 0,114 МВт/т (подогреватель ПНПТ – 1,6) до 0,0465 МВт/т (подогреватель ПП – 1,6), а для испытанного подогревателя QG = 0,343 МВт/т. Удельный объемный показатель QV = Q /V (где V – габаритный объем подогревателя) для выпускаемых серийных подогревателей мощностью 1,9 МВт изменяется от 0,067 МВт/м3 (подогреватель ПБТ – 1,6 М) до 0,0361 МВт/м3 (подогреватель ПП – 1,6 МГ). Для испытанного подогревателя QV = 0,133 МВт/м3.

Удельные показатели QG и QV для аналогичных зарубежных устройств также существенно уступают показателям испытанного нового подогревателя.

Таким образом, использование в новом подогревателе принципа комбинирования способов нагрева и максимизации конвективного теплообмена позволило достичь высоких показателей и удельных характеристик устройства. Высокое значение КПД подогревателя дополнительно обеспечивает энергосберегающий эффект. Из приведенного сравнения удельных показателей следует, что подогреватель с комбинированным нагревом имеет примерно в три раза меньшую металлоемкость и в 4-8 раз меньший объем, чем выпускаемые промышленностью аналоги.

Успешная работа новых подогревателей на нефтепромыслах в сложных природных условиях Западной Сибири подтвердила их высокие эксплуатационные характеристики.

ВЫВОДЫ

  1. Показано, что совмещение способов прямого (через разделяющую стенку) и косвенного (с участием промежуточного теплоносителя) нагрева в одном огневом подогревателе (комбинированный нагрев), применение нового компактного продуктового змеевика и оптимизированных поверхностей теплопередачи с интенсифицированным теплообменом позволяют значительно улучшить основные характеристики промысловых подогревателей нефти и нефтяной эмульсии.
  2. Выполнен анализ тепловых режимов подогревателей прямого и косвенного нагрева. Для подогревателей прямого нагрева построена диаграмма, связывающая между собой коэффициенты теплоотдачи эмульсии и греющих продуктов сгорания топлива, их температуру, позволяющая определять рабочие области допускаемых значений и сочетаний данных характеристик подогревателя при определенной температуре стенки продуктовых труб, исключающей активное образование отложений на внутренней их поверхности. Для подогревателей косвенного нагрева решена задача определения оптимального значения температуры промежуточного жидкого теплоносителя, соответствующего минимуму удельной суммарной площади поверхности жаровой трубы и продуктового змеевика. Получено аналитическое выражение для оптимального значения температуры промежуточного жидкого теплоносителя. На основе сравнения характеристик прямого и косвенного нагрева определены предпочтительные области их использования и ограничения на параметры подогревателей.
  3. Предложен новый компактный продуктовый змеевик с малым шагом размещения прямых труб, объединенных П-образными поворотными камерами коллекторного типа (патент на изобретение № 2382973). Выполнено экспериментальное исследование гидравлического сопротивления П-образных поворотных камер с нишами. Установлено, что наличие ниш увеличивает гидравлическое сопротивление поворота. Глубина ниш в исследованном интервале их изменения не оказывает влияния на коэффициент сопротивления поворотных камер.

Для области чисел Рейнольдса Re=2002·104 и интервала изменения относительной длины соединительного участка поворота от 1,2 до 2,3 получено опытное уравнение для коэффициента гидравлического сопротивления, которое обобщает опытные точки с погрешностью до 8%.

  1. Экспериментально установлено, что интенсивность теплообмена в поворотных камерах с нишами предложенного змеевика выше, чем в плавно изогнутых отводах традиционных змеевиков. Получено обобщенное эмпирическое уравнение теплообмена потока в поворотных камерах для интервалов Re = 600-8·103 и изменения относительного шага труб в предложенном змеевике от 1,5 до 2,63.
  1. Решена задача определения оптимального диаметра жаровой трубы подогревателей. Показано, что применение дискретных элементов шероховатости в гладкой трубе, интенсифицирующих конвективный теплообмен и одновременно повышающих гидравлическое сопротивление, уменьшает годовые затраты и экономически оправдано.
  2. Показано, что допустимая максимальная температура натекающих продуктов сгорания, соответствующая началу процесса отложения загрязнений продуктовых труб, имеет большую величину для предложенного нового змеевика, чем для традиционного змеевика.
  3. С использованием полученных в диссертации научных результатов и практических рекомендаций на ОАО «Завод «Нефтемаш» в г. Сызрани разработан типоряд новых промысловых подогревателей комбинированного нагрева, которые серийно выпускаются. Новые подогреватели имеют более высокий КПД, примерно в 3 раза меньшие удельные (на 1 МВт мощности) металлоемкость и в 4-8 раза – объем по отношению к известным отечественным и зарубежным подогревателям прямого и косвенного нагрева. Проведены заводские испытания головного подогревателя тепловой мощностью 1,9 МВт.

Основные положения диссертации опубликованы

в следующих печатных работах:

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ

  1. Денисенко И.П. Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления поворотов в компактном змеевике / Ю.Я. Печенегов,
    И.П. Денисенко // Промышленная энергетика. 2011. №3. С. 37-40.
  2. Денисенко И.П. К выбору диаметра жаровой трубы в подогревателях нефти с промежуточным жидким теплоносителем / Ю.Я. Печенегов, И.П.Денисенко // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2012. №2. С. 17-19.
  3. Денисенко И.П. Характеристики нового подогревателя нефтяной эмульсии с комбинированным нагревом / Ю.Я. Печенегов, И.П.Денисенко // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2012. №11. С. 3-5.

В других изданиях

  1. Денисенко И.П. Компактный змеевик с малым шагом размещения труб / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Проблемы энерго- и ресурсосбережения: сб. науч. тр. Саратов: СГТУ, 2010. С. 60-63.
  2. Денисенко И.П. Змеевиковая поверхность теплопередачи с тесным расположением труб / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении: материалы докладов VII школы-семинара молодых ученых и специалистов академика РАН В.Е. Алемасова. Казань, 2010. С. 263-264.
  3. Денисенко И.П. Гидравлическое сопротивление П-образных поворотов с нишами / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Теплофизические исследования и измерения в энергосбережении при контроле, управлении и улучшении качества продукции, процессов и услуг: материалы Седьмой Междунар. теплофиз. школы. Ч. I. Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2010. С. 143-144.
  4. Денисенко И.П. Однопоточный компактный змеевик / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Прогрессивные технологии, материалы и режущие инструменты в машиностроении: сб. науч. тр. Саратов: СГТУ, 2010. С. 25-27.
  5. Денисенко И.П. Интенсификация теплообмена и энергетическая оптимизация теплопередачи / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко, М.В. Дубровин, В.А. Денисов, Е.М. Гамаюнов и др. // Прогрессивные технологии, материалы и режущие инструменты в машиностроении: сб. науч. тр. Саратов: СГТУ, 2010. С. 28-30.
  6. Денисенко И.П. Гидравлическое сопротивление двух последовательно установленных резких поворотов с нишами / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках: тезисы докл. четвертой Междунар. конф. М.: МЭИ, 2011. С. 163.
  7. Денисенко И.П. Сравнительные характеристики подогревателей нефтяной эмульсии при прямом и косвенном нагреве продуктами сгорания топлива / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Энергосберегающие процессы и аппараты в пищевых и химических производствах: материалы Междунар. науч.-техн. конф. Воронеж, 2011. С. 241-245.
  8. Денисенко И.П. О влиянии погрешностей при определении вязкости и теплопроводности на точность теплогидравлических расчетов / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко, Н.Н. Лысенков // Интенсификация тепло-массообменных процессов, промышленная безопасность и экология: материалы третья Всероссийской студ. науч.-техн. конф. Казань, 2012. С. 264-265.
  9. Денисенко И.П. Характеристики тепловой работы промысловых огневых подогревателей нефтяной эмульсии / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Теплофизические исследования и измерения в энерго- и ресурсосбережении и при контроле и управлении качеством процессов, продукции и услуг: материалы восьмой Междунар. теплофиз. школы. Таджикистан, Душанбе, 2012. С. 89-92.
  10. Денисенко И.П. Энергетическая эффективность теплообмена при течении вязкой нефти при течении в трубе с закрученной лентой / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении: труды VIII школы-семинара молодых ученых и специалистов академика РАН В.Е. Алемасова. Казань, 2012. С. 244-246.
  11. Денисенко И.П. Энерго и ресурсосберегающий подогреватель нефтяной эмульсии / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Энергосбережение – теория и практика: тр. шестой школы-семинара молодых ученых и специалистов. М., 2012. С. 93-94.
  12. Денисенко И.П. Подогреватель нефтяной эмульсии комбинированного нагрева с оптимальными конструктивными характеристиками / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Проблемы теплоэнергетики: сб. науч. тр. Саратов, 2012. С. 313-319.
  13. Денисенко И.П. Однопоточный змеевик для подогревателей нефтяной эмульсии / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Современные материалы, техника и технология: материалы II Междунар. науч.-практ. конф. Курск, 2012. С. 96-98.
  14. Денисенко И.П. К расчету максимально допустимой температуры дымовых газов, натекающих на продуктовый змеевик в подогревателях нефтяной эмульсии / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Современные материалы, техника и технология: материалы II Междунар. науч.-практ. конф. Курск, 2012. С. 206-208.
  15. Денисенко И.П. Энергоэффективный промысловый подогреватель нефтяной эмульсии / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Энергосбережение в городском хозяйстве, энергетике, промышленности: материалы VI Междунар. науч.-техн. конф. Ульяновск, 2013. С. 406-408.
  16. Денисенко И.П. Теплообмен в поворотных камерах компактных змеевиков коллекторного типа / Ю.Я. Печенегов, И.П. Денисенко // Наука. Технология. Производство-2013: тез. докл. Междунар. науч-техн. конф. студентов, аспирантов, молодых ученых. Салават, 2013. С. 53-55.
  17. Патент на изобретение № 2382973 от 27. 02. 2010 г. Однопоточный трубчатый змеевик / Печенегов Ю.Я., Денисенко И.П. Федеральная служба по интеллектуальной собственности, патентам и товарным знакам, г. Москва МПК F28F1/00.

Подписано в печать 01.10.13 Формат 6084 1/16

Бум. офсет. Усл. печ. л. 1,0 Уч.-изд. л. 1,0

Тираж 100 экз. Заказ 146 Бесплатно

Саратовский государственный технический университет

410054, Саратов, Политехническая 77

Отпечатано в Издательстве СГТУ. 410054, Саратов, Политехническая ул., 77

Тел.: 24-95-70; 99-87-39, е-mail: izdat@sstu.ru



 





<
 
2013 www.disus.ru - «Бесплатная научная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.