КОНФЕРЕНЦИЯ

«СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ВОДОПОДГОТОВКИ И ЗАЩИТЫ

ОБОРУДОВАНИЯ ОТ КОРРОЗИИ И НАКИПЕОБРАЗОВАНИЯ»

(Доклады, тезисы)

МОСКВА 2003

В сборнике опубликованы доклады и тезисы докладов конференции

«Современные технологии водоподготовки и защиты

оборудования от коррозии и накипеобразования»

(г. Москва, ИРЕА,Июнь 2003 г)

В конференции приняли участие специалисты – энергетики из отраслевых институтов,

ВУЗов, промышленных предприятий.

«Современные технологии водоподготовки и защиты

оборудования от коррозии и накипеобразования»

(Доклады, тезисы)

Ответственный редактор – Котлукова А.В. Верстка – Потанин Е.В.

Подписано в печать 21.06.2003 г

Формат 84х108/32. Бумага «Снегурочка» 80 гр./м.

Гарнитура Times New Roman Cyr.

Отпечатано в типографии ООО «Славянская лавка»

г. Москва, ул. Соколиной горы 5-я, д. 24 стр. 2

тел. (495) 768–96–01

Тираж 200 экз.

СОДЕРЖАНИЕ

Б.Н. Дрикер, С.В. Смирнов, Н.В. Цирульникова, М.В. Рудомино, Н.И. Крутикова

Исследования в области физико–химических свойств

органофосфонатов и их применение в промышленности 6

Г.Я. Рудакова, В.Е. Ларченко, Н.В. Цирульникова

Теория и практика применения комплексонов в энергетике 11

С.А. Потапов

Комплексонный водно–химический режим систем теплоснабжения.

Проблемы и решения 20

О.В. Гусева

Коррекционная обработка воды при эксплуатации теплообменного

оборудования низкого и среднего давления 29

А.В. Богловский, А.В. Горбунов, В.Е. Серов, Б.В. Талалаев Л.С. Караськова

Основные закономерности ограничения накипеобразования с

помощью антинакипинов и опыт внедрения технологии

коррекционной обработки сетевой воды реагентом ПАФ-13А 32

К.Э. Гарбер, Е.Э. Кострико, Н.А. Храмов

Проблемы водно–химического режима паровых и водогрейных котлов,

работающих на металлургических предприятиях 39

В.М. Евтушенко, И.А. Кокошкин, К.А. Дроздов, Г.В. Виноградова

Водно–химический режим котлов среднего давления с применением

новых реагентов 43

А.В. Талалай, Б.Н. Шукайло, П.В. Коломиец

Стабилизационная обработка оборотной и теплофикационной воды и

удаление отложений с поверхностей нагрева и охлаждения 49

Н.Б. Гаврилов

Высокоэффективные комплексные программы реагентной обработки

оборотных охлаждающих циклов на основе отечественных реагентов 55

Л.Д. Павлухина, Л.В. Ракчеева, Ю.А. Скворцов, О.П. Макаренко,Т.В. Ефимова, Н.Б. Гаврилов

Обработка оборотной воды в системе водооборота в

ОАО «Воскресенские минеральные удобрения» 57

А.В. Казаков

Обработка оборотной воды в системе водооборота на ООО “КИНЕФ”………………...62

Ф.Ф. Чаусов, Г.А. Раевская, М.А. Плетнёв

Дозирующие устройства для реагентной обработки воды 64

О.Ф. Парилова

Надежная высокоточная дозирующая техника для водоподготовки и
стабилизационной обработки воды 71

Н.А. Белоконова, Л.В. Корюкова

Опыт применения ИОМС–1 для подготовки

подпиточной и сетевой воды 77

В.Б. Кинд

Реагент «АКВАРЕЗАЛТ» 79

А.В. Талалай, Б.Н. Шукайло, П.В. Коломиец

Предупреждение закисления оборотной воды в результате

биологической нитрификации 81

В.А. Рыженков, А.В. Куршаков, В.Е. Кулов

Новая технология удаления отложений и защиты от коррозии
теплоэнергетического оборудования 84

Ю.И. Кузнецов, В.А. Исаев, Г.В. Зинченко

Ингибирование коррозии металлов в водных растворах фосфонатами 91

А.В. Талалай, Б.Н. Шукайло, П.В. Коломиец

Анализ причин и путей борьбы с бактериальной коррозией

трубопроводов тепловых сетей г. Одесса 94

Н.Н. Верхошенцева, Е.А. Серкова, О.Ю. Серкова, Н.И. Крутикова

Применение реагента дифалон в металлургии 96

Н.И. Кидова, Ш.Ш. Халилуллов

Повышение эффективности эксплуатации тепловых систем 97

В.М. Майков, В.П. Зайцев, И.Н. Макаренко, И.А. Сафронов

Энерго– и ресурсосберегающие технологии в процессах водоподготовки……………..100

Я.Е. Резник

Оптимизация ионообменной технологии водоподготовки:

фильтрование с противоточной регенерацией…………………………………………….101

О.Е. Казимиров

Электрохимический способ водоподготовки: опыт использования и

экономическая эффективность..……………………………………………………………106

В.И. Лесин

Фрагментация агрегатов примесей ферромагнитных

частиц в магнитном поле – технологический прием для

улучшения водоподготовки и защиты оборудования от отложений..107

А.В. Талалай, Б.Н. Шукайло

Методы исследований процесса

накипеобразования и свойств антинакипинов 111

В.М. Майков, И.А. Сафронов, В.П. Зайцев

Опыт использования фильтра ОДМ–2Ф

в очистке сточных вод и водоподготовке 113

С.М. Элленгорн

Очистка воды от А до Я 114

В.И. Федоренко, Н.Е. Ковалева

Предотвращение загрязнения мембранных

элементов в установках обратного осмоса 117

О.Ф. Парилова, Н.В. Ноев

Комплекс реагентов для обработки

воды котлов и систем обратного осмоса 123

А.Г. Первов, Г.Я. Рудакова, М.В. Рудомино, Р.В. Ефремов

Разработка нового ингибитора в твердом виде и

компактных дозирующих устройств для предотвращения

отложений в установках обратного осмоса и системах теплоснабжения 126

ОБРАБОТКА ОБОРОТНОЙ ВОДЫ В СИСТЕМЕ

ВОДООБОРОТА В ОАО “ВОСКРЕСЕНСКИЕ

МИНЕРАЛЬНЫЕ УДОБРЕНИЯ”

Л.Д. Павлухина, Л.В. Ракчеева, Ю.А. Скворцов, О.П. Макаренко, Т.В. Ефимова,

ОАО “Воскресенские минеральные удобрения”, Н.Б. Гаврилов,

ООО “Фирма АКВАХИМ”

Из литературы [1–3] известно, что используемые на предприятиях системы водооборотных циклов эксплуатируются с низкими коэффициентами упаривания оборотной воды (Куп. – отношение содержания хлоридов в оборотной воде к содержанию последних в подпиточной воде), что является неэффективным: по причине значительного перерасхода свежей подпиточной воды (2–3 раза) и сброса загрязненной воды в виде «продувки» в природные водоемы. Кроме того, низкий коэффициент упаривания оборотной воды увеличивает отложения солей, шлама в системе водооборота, усиливает процессы коррозии и биокоррозии оборудования, а также рост биообрастаний в теплообменной аппаратуре и на градирнях.

В одной из систем водооборота на предприятии в период 1998–2001 г проводили реагентную обработку с целью предотвращения вышеназванных процессов.

Реагенты были закуплены в ООО “Фирма АКВАХИМ”, которая поставляет на отечественные предприятия разработанные ими композиции.

В состав композиций, как правило, входят:

1. Ингибиторы накипеобразования на основе фосфоновых кислот, разрешенные к применению в водооборотных системах (ИК–1);
2. Ингибиторы коррозии на основе катионоактивных ПАВ, которые снижают скорость коррозии материала трубопроводов (Сталь 3) и теплообменников (Латунь Л–68) до нормативных величин (ИКС–2);
3. Диспергатор на основе неионогенных ПАВ, который счищает, как «щётка», с поверхности теплообменной аппаратуры и коммуникаций грязь, ил, рыхлые отложения (Д–1);
4. Биоцид на основе четвертичных аммониевых оснований, который разрушает биообрастания, внедряясь в их структуру и вызывая их отмирание, а сам после воздействия на микроорганизмы разлагается на нетоксичные реагенты (Б–1).

Выбранная предприятием композиция имеет гигиенический сертификат и разрешение на ее применение в системах водооборотных циклов.

До проведения реагентной обработки воды было проведено исследование фактических параметров эксплуатации системы водооборота (ВО) при достижении Куп.=2,1–3,0. Содержание солей жёсткости в оборотной воде при этом изменялось от 12,2 до 13,86 мг–экв/дм3, хлоридов от 271,5 до 333,8 мг/дм3 при исходной жёсткости подпиточной воды 4,4–5,1 мг–экв/дм3 и хлоридов 98,2–128,6 мг/дм3. Результаты обследования режима эксплуатации водооборота показали, что в трубках теплообменников интенсивно протекали процессы накипеобразования солей кальция, железа и ракушечника. Состав отложений приведен ниже: Fе=34,6%; СаО=17%; SiО2=2,3%; SО4=1,73%. Скорость коррозии контрольных пластин Сталь 3 и латуни составили 0,1 и 0,03 мм/год соответственно. Содержание общего микробного числа (ОМЧ) в оборотной воде в зимний и весенний период достигало 250–260 кол в 1 см3, в летний период – 2х1062х107 кол/см3.

Для организации в системе в/о Куп.2,5 ежесуточные дозы реагентов в 1–ый этап обработки составили в расчёте на 1 дм3 подпиточной воды:

АКВАХИМ ИК–1: 3–5 мг/дм3 по Р2О5, ср. 2,2 мг/дм3;

Ингибитор ИКС–2: 0,5–5,0 мг/дм3, ср. 3,7 мг/дм3 по товарному реагенту;

АКВАХИМ Д–1: 8,010,0 мг/дм3, ср. 8,5 мг/дм3 по товарному реагенту;

АКВАХИМ Б–1: 40,0–50,0 мг/дм3 периодически в расчёте на ёмкость оборотной воды в системе водооборота по товарному реагенту.

Результаты контроля воды в период испытаний приведены в таблице 1.

При проведении контроля содержания вводимых в оборотную воду реагентов отмечено, что концентрация ИК–1 в воде в 1,5–2,0 раза ниже расчётной дозы, что, по–видимому, обусловлено процессами адсорбции ИК–1 на поверхности образовавшегося ранее шлама в чаше градирни. Последний фактор приводит к ухудшению адгезионной способности шлама на поверхности оборудования и постепенно «размельчал» его, а диспергатор выносил из системы – шлам, который накопился в чаше градирни и камере охлаждённой воды, постепенно в процессе 1–ого этапа вымывался « на ходу» из системы водооборота.

Содержание ингибитора ИКС–2 соответствовало вводимому количеству товарного реагента.

Биоцид вводили 1 раз в 3 дня: в 1–е сутки содержание биоцида изменялось от 2,2 до 8,8 мг/дм3, на 3–ий день – отс0,43 мг/дм3, что свидетельствовало о его разложении. Механизм разложения биоцида в данной работе не изучался и требует проведения дополнительных исследований.

Результаты изменения состава подпиточной и оборотной воды за 3 месяца испытаний приведены в таблице 2.

Усредненный состав оборотной и подпиточной воды в 1–ом этапе реагентной обработки:

Куп = 2,55

Куп = 2,94

Куп = 2,82

Куп = 2,7

Куп = 2,8

рН = 8,72/7,45

Щелочность общая, мг–экв/дм3 = 5,9/2,31

Жесткость общая, мг–экв/дм3 = 10,4/3,62

Содержание кальция, мг/дм3 = 98,2/34,8

Хлориды, мг/дм3 = 162,5/61,4

Сульфаты, мг/дм3 = 150,5/53,8

Зависимость изменения Щ=[k*Щподп–Щоб], приведенная на рис. 1, в среднем cоставила 0,390,5 мг–экв/дм3, что свидетельствует о замедлении процессов накипеобразования в оборотной воде в процессе ее реагентной обработки.

Скорость коррозии контрольных пластин, выдержанных в ингибированной воде в течение 960 часов, показала, что скорость коррозии пластин марки Сталь 3 составила 0,04 мм/год и уменьшилась в 2,5 раза по сравнению с коррозией пластины этой же марки в необработанной воде, а коррозия латуни составила 0,01 мм/год и уменьшилась в 3 раза. При этом обесцинкование латуни отсутствовало – поверхность вводимых периодически в систему водооборота образцов латуни на 1000 и более часов не подвергалась питтинговой и язвенной коррозии.

Содержание общего микробного числа (ОМЧ) в оборотной необработанной реагентами воде в летний период колебалось от 2х106 до 2х107 кол/см3.

В обработанной биоцидом воде ОМЧ уменьшилось до 2,4–2,7 х105 кол/см3 и составляло перед вводом биоцида 4,1х105 кол/см3. Нормативные показатели по содержанию микроорганизмов в оборотной воде – 104–105 кол/см3, при которых скорость образования биообрастаний в воде контролируется [3].

Результаты определения ОМЧ свидетельствуют, что последний снижается ~ на один – два порядка в процессе обработки воды, что составляет эффективность подавления их развития 86,5–99,2%.

Визуальный осмотр поверхности секций градирни во время перевода их работы на инжекторные форсунки показал, что поверхность обшивки градирни, внутренняя поверхность железобетонных конструкций, нижние части поддонов градирни, находящиеся под водой, полностью очищены от зелени и водорослей. Часть железобетонных столбов градирен, которые частично смачивались оборотной водой, не в полной степени очищены от биообрастаний в течение 3 месяцев испытаний.

Действие биоцида проявлялось наилучшим образом в день обработки: свежие зелёные обрастания на железобетонных бортах чаши градирни при этом исчезали, и поверхность бортов очищалась. Кроме того, исчезали зелёные водоросли на той части поверхности градирни, которая интенсивно орошалась водой. Так, например, при отключении 3–ей секции градирни на ремонт визуально отмечено, что поверхность железобетонных конструкций, находящаяся в середине секции, была очищена от зеленых водорослей полностью. Понижение уровня воды в этой чаше градирни также показало, что внутренняя поверхность поддона градирни светлая, чистая, не содержала продуктов «цветения» воды.

Вскрытие контрольного теплообменника через 3 месяца охлаждения оборотной водой, обрабатываемой реагентами, показало, что внутренняя поверхность трубок чистая, но на решетке обнаружена разрушенная древесина насадки градирни, что указывает на необходимость установки сеток перед насосом для очистки воды от мелко раздробленной, разрушенной деревянной насадки градирен.

Отбор воздуха с брызгами воды из системы водооборота на анализ содержания в них реагентов на расстоянии 2 м и 25 м от градирни показал, что содержание в 1 м3 воздуха ингибиторов составляет: ИК–1 – 0,008 мг/м3; ИКС–2 – 0,02 мг/м3; Д–1 – 0,044 мг/м3; Б–1 – 0,0003 мг/м3; а на расстоянии 25 м соответственно: 0,003; 0,008; 0,0173 и 0,0001 мг/м3. ОБУВ (ориентировочно безопасный уровень воздействия) или ПДК в рабочей зоне этих реагентов в воздухе равно для ИК–1:2 мг/м3; ИКС–2:5,0 мг/м3; Д–1:2 мг/м3; Б–1 – нет данных [4].

Следовательно, содержание реагентов в брызгах с градирни ниже их ОБУВ или ПДК в рабочей зоне.

Таким образом, результаты опытно–промышленных испытаний реагентной обработки показали, что система водооборота может эксплуатироваться в режиме повышенных коэффициентов упаривания k2,5 при реагентной обработке подпиточной воды. Рекомендуемые при этом оптимальные дозы реагентов следующие: ингибитор накипеобразования – 3,5 мг/дм3 по РО4-3 (в загрязненной системе до 5 мг/дм3); ингибитор коррозии ИКС–2 – 3,0 мг/дм3 (в загрязненной – 4,5 мг/дм3); диспергатор – 8,0 мг/дм3, биоцид – до 50 мг/дм3 в день ввода (2 раза в неделю – в весенне–летний период).

После окончания 1–ого этапа реагентная обработка оборотной воды была возобновлена в марте 1999 г и проводилась по июнь 2001 г. Дозы реагентов во 2–ой этап испытаний в зависимости от Куп. воды изменялись: ингибитора ИК–1 от 1 до 3 мг/дм3; ИКС–2 – от 1 до 2,5 мг/дм3; Д–1 – поддерживался на уровне 5–8 мг/дм3; Б–1 – 20–40 мг/дм3. Коэффициент упаривания (Куп) оборотной воды в период обработки апрель 1999 г – март 2001 г поддерживался на уровне 1,46–3,36. Изменение Куп в этот период обусловлено условиями фактической эксплуатации: количеством охлаждаемых компрессоров, t окружающего воздуха, объёмом продувки системы водооборота. Небольшой Куп. (ниже 2) поддерживался из–за течи в системе, которая была обнаружена в чаше градирни на высоте 2 м от её основания.

Результаты изменения качества воды в период 2–ого этапа сведены в таблицу 3.

Среднегодовой Куп оборотной воды по хлоридам показал, что его средний показатель по годам изменялся, как показано ниже:

Изменение жёсткости речной и оборотной воды по месяцам в 1999 г, приведенное в таблице 3, указывает на максимум показателя жёсткости оборотной воды и, следовательно, Куп в летний период, что обусловлено увеличением испарения воды в летних условиях при высоких температурах воздуха.

За весь период обработки оборотной воды реагентами форсунки разбрызгивания оборотной воды не забивались, ОМЧ в оборотной воде поддерживалось в летний период на уровне контролируемого – 104–105 кол/см3. Вскрытие теплообменников в 2000 г и 2001 году показало, что внутренняя поверхность трубок промежуточных и концевых теплообменников практически не загрязнена. При их вскрытии с поверхности теплообменников вымывалось ~100–200 г отложений, состав которых показал наличие в них крупного песка.

Очистка теплообменников от этих отложений производилась в течение 10–30 минут путем промывки трубок струей воды при давлении до 3 атм. Ранее чистка теплообменников до реагентной обработки производилась в течение 3 суток, так как трубки были полностью забиты плотными отложениями.

Снижение Куп. оборотной воды при течи оборотной воды привело к росту расхода подпиточной воды до 12–15 м3/час и сброса продувочных вод до 5–10 м3/час. При максимально достигнутом Куп. 3,0–3,5 объём подпитки составлял 10 м3/час, а сброс продувочных вод 1–3 м3/час. Таким образом, перевод работы системы водооборота при мощности водооборота 1500 м3/час на режим повышенных Куп>2,5 способствовал снижению сброса объёма продувочных вод в промливневую канализацию на 7 м3/час (61000 м3/год), а тем самым предотвращению сброса различных ингредиентов, содержащихся в оборотной воде – взвешенных веществ на 1,3 т/год, растворимых солей на 41 т/год, хлоридов на 7,6 т/год, сульфатов на 4,9 т/год.

Рекомендации по поддерживанию оптимального значения Куп2,5 в оборотной воде обусловлены экономической целесообразностью снижения при этом объёма подпиточной воды и вместе с этим реагентов для обработки оборотной воды при достижении в ней нормативного содержания растворимых солей (до 1200 мг/дм3) и хлоридов (до 300 мг/дм3).

Кроме того, организация замкнутых систем водооборота и обработка при этом оборотной воды реагентами приводит к прекращению процессов накипеобразования в теплообменной аппаратуре и трубопроводах и тем самым к поддерживанию высоких коэффициентов теплопередачи, снижает коррозию оборудования и биообрастаний, увеличивая срок эксплуатации коммуникаций и теплообменников.

На основании долгосрочных промышленных испытаний реагентного метода обработки оборотной воды в системе водооборота рекомендовано проводить стабилизационную обработку других водооборотных циклов на пром–площадке предприятия.

ОБРАБОТКА ОБОРОТНОЙ ВОДЫ В СИСТЕМЕ

ВОДООБОРОТА НА ООО “КИНЕФ”.

Казаков А.В. ООО “КИНЕФ”, г. Кириши

Комплексная реагентная обработка оборотной воды – это наиболее экономичный способ защиты водоохлаждаемого теплообменного оборудования, элементов градирен и водопроводов от коррозии металла, солеотложений и биообрастаний.

Технология комплексной обработки оборотной воды является традиционным объектом исследований, проводимых в лаборатории №40 АООТ “ВНИИНефтехим”, в том числе на базе системы водооборота ООО “КИНЕФ”

Реагентная обработка оборотной воды на водоблоках ООО “КИНЕФ” осуществляется более 10 лет. В качестве ингибитора коррозии и солеотложений использовалась вплоть до 2003 г композиция, состоящая из полифосфата натрия и сульфата цинка, в качестве биоцида–медный купорос. Скорости коррозии углеродистой стали составляли 0.01–0.02 мм/год, микробное число поддерживалось в пределах 102 кл/мм.

Вследствии изменения материального исполнения трубных пучков теплообменных аппаратов (75% трубных пучков из углеродистой стали заменены на латунные), а также недостатков применяемой комплексной обработки (биогенность, узкий спектр действия биоцидов, склонность к образованию фосфатных шламов, отсутствие биодиспергирующего эффекта, присутствие тяжелых металлов) было принято решение выбрать к применению реагенты, обладающие принципиально другой химической природой.

После изучения технических предложений ряда фирм (Налко, Бетз Диаборн, Вэстхэвен Кемиклз, Бейкер Петролайт, ООО “Аквахим”, Клариан, Джурби) и предварительных лабораторных испытаний предоставленных проб для более детальных исследований были отобраны реагенты фирм: Вэстхэвен Кемиклз, ООО “Аквахим”, Клариан. Результаты определения химического состава реагентов и динамики гидролитической стабильности их фосфорсодержащих компонентов позволили сделать вывод об отсутствии биогенности и склонности к шламообразованию.

Сейчас технология комплексной реагентной обработки оборотной воды на водоблоках ООО “КИНЕФ” разработана на базе отечественных реагентов, производимых фирмой ООО “Аквахим” (г. Москва).

Рекомендованный к применению пакет реагентов включает в себя:

! ингибитор коррозии черных металлов и солеотложений ИК–1;

! ингибитор коррозии латуни ИКЛ–2;

! диспергатор, стабилизатор, моющее средство – реагент Д–1;

! биоцид и биодиспергатор – реагент Б–4.

! При условии поддержания скоростей потоков охлаждающей оборотной воды в пределах 0,5–1,5 м/с рекомендуемая технология комплексной реагентной обработки оборотной воды должна обеспечить:

! поддержание скорости коррозии образцов углеродистой стали

! до 0,1 мм/год при отсутствии локальных поражений;

! поддержание скорости коррозии образцов латуни до 0,001 мм/год при отсутствии локальных поражений;

! отсутствие солеотложений и биообрастаний на водоохлаждаемой

! поверхности теплообменного оборудования.

Основные принципы предлагаемой технологии комплексной реагентной обработки оборотной воды отработаны в ходе опытно-промышленных испытаний пакета реагентов ООО “Аквахим” в условиях БОВ–2 и БОВ–5 в 2000–2002 годах и могут быть сформулированы следующим образом:

! проведение предварительной промывки системы водооборота в ходе ее подготовки к постоянной реагентной обработке и периодических промывок системы водооборота “на ходу”;

! проведение промывок системы водооборота с последовательным вводом реагентов, обладающих биоцидными, диспергирующими, моющими, стабилизирующими и ингибиторными свойствами;

! соблюдение последовательности при вводе ингибиторов в системы водооборота:

! сначала вводится ингибитор коррозии латуни, затем – ингибитор коррозии черных металлов;

! проведение реагентной обработки с раздельным регулированием подачи ингибиторов коррозии черных и цветных металлов ИК–1 и ИКЛ–2;

! проведение аналитического контроля процесса биоцидной обработки. При применении данных пакетов реагентов возможна эксплуатация системы водооборота при повышенных значениях коэффициентов упаривания (Ку). Опытно–промышленные испытания в условиях БОВ–2 и БОВ–5 проводятся при Ку, равных 2–6.

На всех 5 водоблоках ООО “КИНЕФ” для защиты металла от коррозии и биообрастаний внедрена подача в оборотную воду современного комплекса реагентов, продолжается подбор оптимального соотношения дозировки реагентов и оптимального соотношения компонентов в реагентах для каждого водоблока с учетом условий эксплуатации и материала трубных пучков водяных холодильников. Выполняется очистка нефтеотделителей от шлама и биоцидная обработка воды с целью уменьшения биообрастаний и биокоррозии металла. Проводятся исследования по применению самоочищающихся фильтров “PLENTY” со степенью фильтрации 50–100 мкм. (100% фильтрация подпиточной воды с прудов–накопителей и 6% фильтрация оборотной воды), а также применению установки ультрафиолетового обеззараживания фирмы “ЛИТ” на линии подпиточной воды.

ДОЗИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА

ДЛЯ РЕАГЕНТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

Ф.Ф. Чаусов, Г.А. Раевская, М.А. Плетнёв, канд. хим. наук Удмуртский государственный университет, г. Ижевск

Для успешного применения реагентной обработки воды необходимы дозирующие устройства. Как правило, химические реагенты для обработки воды используются в жидком виде. Цель применения дозирующего устройства — обеспечить подачу жидкого реагента в воду таким образом, чтобы при изменении расхода воды поддерживалась постоянная пропорция дозирования

где q — расход жидкого реагента, q — расход воды. Наиболее целесообразным является применение автоматических дозирующих устройств, которые при изменении расхода воды q поддерживают заданную пропорцию дозирования без вмешательства извне. По принципу действия автоматические дозирующие устройства могут быть разделены на инжекционные и эжекционные.

Действие дозирующих устройств инжекционного типа основано на использовании для подачи жидкого реагента насоса с регулируемой величиной подачи. Для управления работой такого насоса используется система автоматического управления, которая включает датчик расхода обрабатываемой жидкости, микропроцессорный регулятор и исполнительный механизм. Дозирующие устройства описанного типа обеспечивают достаточно высокую точность дозирования, однако они конструктивно сложны, нуждаются во внешнем источнике энергии и требуют высококвалифицированной наладки и технического обслуживания. Поэтому такие устройства получили применение, главным образом, в химических цехах электростанций и нефтеперерабатывающих предприятий.

В промышленной и коммунальной энергетике, также как и в нефтедобывающей промышленности, нашли применение главным образом дозирующие устройства эжекционного типа. Действие дозирующих устройств эжекционного типа основано на использовании для подачи жидкого реагента перепада давления, возникающего за счёт преобразования кинетической энергии потока воды. Для преобразования кинетической энергии потока воды в перепад давления используется специальное устройство — эжектор. Классическая конструкция эжектора представляет собой канал переменного сечения, в наиболее узком месте которого при движении воды возникает разрежение, достаточное для всасывания жидкого реагента в поток воды. Однако такие конструкции дозирующих устройств не позволяют поддерживать постоянную пропорцию дозирования при изменении расхода обрабатываемой жидкости. Кроме того, при снижении расхода обрабатываемой жидкости возможно так называемое «опрокидывание эжектора», когда избыточное давление в канале эжектора приводит к истечению обрабатываемой жидкости в окружающую среду. Поэтому описанные дозирующие устройства работоспособны в узком интервале значений расхода обрабатываемой среды.

Настоящая работа посвящена конструкциям дозирующих устройств эжекционного типа [1], которые обеспечивают автоматическое поддержание заданной пропорции дозирования при изменении расхода обрабатываемой среды в широких пределах. Таким образом, описываемые ниже дозирующие устройства сочетают автоматичность и точность инжекционных устройств с простотой и надёжностью эжекционных.

Общий принцип действия этих устройств поясняется на рис. 1. В трубопроводе, по которому движется вода, установлен элемент гидравлического сопротивления 1. Параллельно этому элементу к трубопроводу подключён резервуар для жидкого реагента 2 с элементом гидравлического сопротивления 3. При движении воды через элемент 1 возникает перепад давления р', функционально связанный с q': р=f'(q'). Под действием этого перепада давления жидкий реагент из резервуара 2 истекает в поток воды через элемент 3, причём перепад давления на элементе 3 функционально связан с q'': p"=f''(q"). В установившемся режиме работы р'=р". Если выбрать f' и f'' таким образом, чтобы в широком интервале значений q' суперпозиция f'ofn-1 удовлетворяла тождеству f'ofn-1=K=const, то q"=Kq', и, тем самым, условие (1) выполнено. Разумеется, это лишь схематическое пояснение, а не практическая конструкция.

Практически описанный принцип реализуется в конструкции дозирующего устройства «Иж–25» [2], которая схематически показана на рис. 2, а. Вода движется по трубопроводу 1 со скоростью

где r' радиус трубопровода. В трубопровод врезан цилиндрический зонд 2, установленный с возможностью поворота относительно своей оси. На цилиндрической поверхности зонда имеются два отверстия, соединённые гибкими трубопроводами 3 и 4 с резервуаром для жидкого реагента 5 и калиброванным жиклёром 6. Отверстия расположены под углами ±/4 к плоскости симметрии зонда (рис. 2, б). Используя приближение малой вязкости, можно показать, что при обтекании зонда потоком воды, удовлетворяющим уравнению (2), в каждой точке безотрывно обтекаемой поверхности зонда возникает избыточное давление р которое связано с угловым положением этой точки формулой

где ' — плотность воды. Если направление потока обрабатываемой жидкости лежит в плоскости симметрии зонда, то давление в обоих отверстиях одинаково и перепад давления между отверстиями равен нулю. При повороте зонда на угол ос между отверстиями возникает перепад давления

Под действием перепада давления р'() жидкий реагент истекает из резервуара 5 через жиклёр 6 трубопровод 4 и зонд 2 в поток воды а на его место в резервуар 5 через зонд и трубопроводе поступает вода. Расход жидкого реагента составляет

где r" — радиус жиклёра, р" — перепад давления на жиклёре " — плотность

жидкого реагента. Приравнивая р=р" и подставляя (2) и (3) в (4), получим:

q''=Киж-25q, где

Таким образом, дозирующее устройство «Иж–25» автоматически поддерживает расход жидкого реагента q'' пропорциональным расходу воды q', причём пропорция дозирования плавно регулируется углом поворота зонда 2, а максимальное её значение задаётся отношением радиуса жиклёра 6 к радиусу трубопровода 1. По истечении промежутка времени где Vр – объем резервуара 5, необходимо загрузить в резервуар новую порцию реагента. Следовательно, дозирующее устройство «Иж–25» позволяет решить задачу автоматического поддержания постоянной пропорции дозирования при изменении расхода воды в широких пределах (в которых остаётся справедливым приближение малой вязкости). При этом обеспечивается плавная регулировка пропорции дозирования. Внешний вид дозирующего устройства «Иж–25», выпускаемого АНО «Региональный технопарк «Удмуртия», показан на рис. 3. Оно не содержит насосов, электроприводов, датчиков и электронных регуляторов, вследствие чего не требует внешних источников питания, отличается простотой в наладке и эксплуатации, а также высокой надёжностью. В настоящее время много таких устройств успешно работают как на объектах энергетики Удмуртской Республики, так и в других регионах.

Как будет показано ниже, в ряде практических случаев нет необходимости в постоянной подаче точного количества жидкого реагента в поток воды. В таких случаях возможно упростить конструкцию дозирующего устройства таким образом, чтобы исключить поворотный узел отбора и гибкие соединительные трубопроводы. Основанная на этом конструкция дозирующего устройства «Импульс–2» показана на рис. 4. Она включает трубопровод воды 1, в котором расположено сужающее устройство 2. Трубопровод и сужающее устройство соединено патрубками 3 и 4 с резервуаром для жидкого реагента 5. В одном из патрубков установлен ограничительный жиклёр 6. При движении воды по трубопроводу 1 на сужающем устройстве 2 возникает перепад давления

где r1' – радиус трубопровода, r2' – радиус сужающего устройства.

Под действием этого перепада давления жидкий реагент истекает из резервуара 5 через патрубок 4 и ограничительный жиклёр 6, а на его место через патрубок 3 поступает вода. Расход жидкого реагента описывается уравнением (4). Приравнивая р'=р" и подставляя

(6) в (4), получим: q"=Kq', где

Соответствующим выбором значений r'1, r'2 и r" можно добиться заданной величины Кимпульс-2. Таким образом, величина Кимпульс-2 задаётся конструктивно при изготовлении дозирующего устройства. Дозирующие устройства «Импульс–2», выпускаемые АНО «Региональный технопарк «Удмуртия» (рис. 5), имеют фиксированное значение Кимпульс-2 =(7,5±2,5)10-5, что соответствует подаче 75±25 см3 жидкого реагента на 1 м3 воды. Эта пропорция дозирования поддерживается постоянной в течение интервала времени, в течение которого жидкий реагент из резервуара поступает в воду. Регулировка дозирования жидкого реагента в этом случае осуществляется методом частотно–импульсной модуляции. Изменяя интервал времени T между загрузками жидкого реагента в резервуар (или, что то же самое, изменяя частоту загрузок ), можно плавно изменять среднюю пропорцию дозирования

При этом величина q" не остаётся постоянной в течение интервала времени от 0 до T, вследствие чего содержание жидкого реагента в системе претерпевает возмущения. Возникает вопрос: как зависит величина этих возмущений от параметров технологической системы и в каком случае является допустимым регулирование пропорции дозирования жидкого реагента методом частотно-импульсной модуляции?

Ниже рассматривается общий подход к решению этого вопроса, составляющий инженерную методику выбора дозирующего устройства и режима дозирования жидкого реагента. Предположим, что система работает в установившемся режиме, вследствие чего в каждой точке системы среднее содержание жидкого реагента ‹и› постоянно. Тогда мгновенное значение содержания жидкого реагента в каждой точке системы и может быть представлено в виде й=(и) +и, где u — возмущение. Переход к исследованию возмущений даёт возможность описывать распространение возмущений в системе при помощи функций Грина, что существенно упрощает решение задачи.

В качестве примера рассмотрим циркуляционную систему с подачей воды Q, работающую на одного потребителя. Потребитель имеет утечку воды q и, соответственно, система имеет подпитку q. Подпитку системы производят водой в количестве q, обработанной жидким реагентом в количестве q'. Величина q претерпевает возмущения. Рассматриваемая система описывается диаграммой

Можно записать следующие уравнения для каждой из узловых точек диаграммы:

здесь в левой части уравнения записана сумма истоков реагента из каждой узловой точки, в правой — сумма притоков реагента в каждую узловую точку, ui — содержание жидкого реагента в теплоносителе в i–й узловой точке, Gij — функции Грина, описывающие распространение возмущений между узловыми точками. Система (9) может быть представлена в виде

частотные представления соответствующих функций

Разрешая (10) относительно u3, получим:

или, учитывая, что q = Q,

Если положить, что функция q" — периодическая с периодом Т, то для среднеквадратичной величины возмущения и3 будет справедлива формула

где

В предельном (и наименее благоприятном) случае частотно-импульсной модуляции, полагая q"‹q''›(t), где (t) — дельта–функция Дирака [3], в пределе получим

,

и, следовательно, уравнение (12) принимает вид

где,

В работе [1] показано, что

где Е — интегральная показательная функция [4], Т — постоянные времени, которые показывают, во сколько раз время перемещения теплоносителя по соответствующему участку системы меньше Т. Следовательно, величина Z зависит только от характеристик системы, а именно, от постоянных времени Т. На практике

в большинстве случаев имеют место соотношения Т12=Т23:Т32, Т23:Т32=Т. Введём обозначение Т%=Т23=Т32, или, в соответствии с вышесказанным,

где Vсист – объем циркуляционной части охлаждения. Подставляя (15) в (14), легко можно видеть, что в этом случае. Тогда (13) принимает вид

. Если считать стабильность работы системы удовлетворительной при (от концентрации жидкого реагента в

резервуаре), можно видеть, что условием стабильной работы системы при наиболее
неблагоприятном режиме импульсного дозирования является. Следовательно, в системах описанного типа при целесообразно применять дозирующие устройства типа «Импульс–2», а при

– дозирующие устройства типа «Иж–25».

Аналогичным образом можно осуществить выбор дозирующего устройства и режима дозирования для обработки жидким реагентом воды в гидравлической системе любой сложности.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:

1. Чаусов Ф.Ф., Раевская Г.А. Комплексонный водно-химический режим теплоэнергетических систем низких параметров. Практическое руководство / Под ред. С.М. Решетникова и М.А. Плетнёва. – Ижевск: Регулярная и хаотическая динамика, 2002. – 246с.
2. Свидетельство на полезную модель №22714, МПК 6 G 05 D 11/03, E 21 B 37/06 (РФ).
3. Ландау Л. Д., Лифшиц Е. М. Теоретическая физика. Т. 3. Квантовая механика. — М.: Наука, 1989. — 767 с. 4. Справочник по специальным функциям / Под ред. М. Абрамовица и И. Стиган. — М.: Наука, 1979. — 832 с.

НАДЕЖНАЯ ВЫСОКОТОЧНАЯ ДОЗИРУЮЩАЯ ТЕХНИКА

ДЛЯ ВОДОПОДГОТОВКИ И СТАБИЛИЗАЦИОННОЙ

ОБРАБОТКИ ВОДЫ

Парилова О.Ф. Группа компаний «Национальные Водные Ресурсы», г. Москва

Дозирующая техника широко используется в процессах водоподготовки и стабилизационной обработки воды на тепловых электрических станциях, промышленных и отопительных котельных.

Насосы–дозаторы находят применение в следующих процессах:

! дозирование реагентов для регенерации ионитных фильтров (поваренная соль, серная или соляная кислота, едкий натр).

! дозирование кислот и ингибиторов солеотложений в установках обратного осмоса;

! дозирование реагентов для коррекционной обработки воды (аммиак, фосфаты, гидразин, сульфит натрия, едкий натр, трилон Б и др);

! дозирование различных комплексонов и биоцидов;

! дозирование реагентов в процессах промывки и консервации котельного оборудования;

! дозирование коагулянтов и флокулянтов в установках предочистки и др.

Таким образом от правильного выбора и надежной работы дозирующей техники во многом зависит эффективность процессов водоподготовки на энергетических объектах.

Компания «НАЦИОНАЛЬНЫЕ ВОДНЫЕ РЕСУРСЫ» предлагает насосы–дозаторы немецкой фирмы ProMinent и итальянской фирмы ЕМЕС, эксклюзивным дистрибьютором которой является.

На рис. 1 представлена диаграмма, отображающая области применения насосов-дозаторов фирм ProMinent и ЕМЕС.

Принцип действия насоса–дозатора основан на периодическом изменении объема рабочей камеры, приводящем к заполнению ее жидкостью и вытеснению жидкости из этой камеры в результате возвратно–поступательного хода поршня или мембраны.

Рабочая камера насоса, в которой расположены всасывающий и нагнетающий клапаны, получила название дозирующей головки. Дозирующая головка – гидравлическая часть насоса, непосредственно контактирующая с дозируемыми средами.

Варианты исполнения дозирующих головок.

Конструкция и исполнение дозирующей головки насоса–дозатора – зависят от химических и физических характеристик дозируемых сред. Все части дозирующих головок представляемых насосов выполняются из полипропилена, поливинилденфторида, поливинилхлорида, нержавеющей стали, фторопласта (тефлона) и др. – материалов, устойчивых к воздействию широкого спектра агрессивных веществ. Поэтому насосы могут применяться для дозирования практически всех промышленных жидкостей.

Конструкция всасывающих и нагнетающих клапанов, которыми оснащены дозирующие головки, может быть различна в зависимости от параметров дозирования. Могут применяться шариковые, пластинчатые клапаны, для дозирования высоковязких жидкостей применяются пружинные клапаны.

Тип рабочего органа насоса–дозатора. По типу рабочего органа насосы-дозаторы делятся на плунжерные и мембранные.

Плунжерные насосы–дозаторы.

Рабочим органом плунжерного насоса является поршень, относительно небольшая поверхность которого позволяет достичь высокого давления дозируемой жидкости.

Плунжерные насосы–дозаторы применяются, как правило, для дозирования реагентов в областях высокого давления. Кроме того, область применения плунжерных насосов ограничивается жидкостями, не содержащими абразивные примеси, поскольку попадание абразивных веществ в гидравлическую часть насоса снижает надежность его работы.

Мембранные насосы–дозаторы.

Мембранные насосы-дозаторы, рабочим органом которых является эластичная износостойкая мембрана, могут обеспечить дозирование в широком диапазоне производительностей. Эластичная мембрана позволяет незначительным изменением длины хода значительно изменить подачу насоса. Кроме того, мембрана надежно защищает механизм насоса от попадания в него дозируемых реагентов.

Мембранные насосы гарантируют высокую надежность и точность дозирования, независимо от колебаний давления в напорной линии.

Фирма ProMinent использует в своих насосах специальную дозирующую мембрану DEVELOPAN. Стальной толкатель мембраны покрыт химически­/жаростойкой резиной EPDM с фторопластовым защитным слоем. Мембрана армирована нейлоновой тканью.

Мембрана должна надежно предотвращать попадание рабочей жидкости в управляющий механизм насоса. Для наивысшего уровня защиты разработана двойная дозировочная мембрана с датчиком сигнализации прорыва рабочей мембраны.

Среди насосов, выпускаемых фирмой ProMinent, необходимо отметить особо надежные и защищенные – это насосы с гидроуправляемой мембраной.

Конструкция насосов с гидроуправляемой мембраной отличается тем, что между мембраной и механическим приводным механизмом имеется промежуточная камера, заполненная жидкостью (маслом). Таким образом, давление на мембрану производится по всей ее поверхности, это позволяет более точно регулировать дозирование, кроме того, повышается срок службы мембраны. Такие насосы оснащены специальной многослойной мембраной с системой контроля прорыва мембраны, встроенной системой защиты от избыточного давления и устройством для автоматического постоянного удаления воздуха из полости гидравлического управления мембраной. Насосы с гидроуправляемой мембраной находят применение в области высоких давлений и производительностей.

Регулирование и управление насосами–дозаторами фирм ProMinent и ЕМЕС.

Величина потока дозируемого насосами регулируется в широких пределах путем изменения длины хода мембраны (поршня) или частоты хода мембраны (поршня). Регулирование длины и частоты хода может производиться вручную или от внешнего управляющего сигнала. Настройка параметров работы насоса–дозатора может производиться, как при остановленном насосе, так и на ходу. Для некоторых моделей насосов возможно исполнение с автоматическим регулированием длины хода, в этом случае насос комплектуется исполнительным электродвигателем.

Управление насосами возможно как от аналогового сигнала 0/4–20 мА, так и от релейного (контактного) сигнала. Регулирование подачи может производиться пропорционально основному расходу, по показателям рН, окислительно-восстановительному потенциалу и электропроводности, по таймеру и т.д.

Класс пыле водозащищенности всех насосов не ниже IP55.

Тип привода насоса–дозатора.

По типу привода представляемые насосы-дозаторы можно разделить на две группы:

насосы–дозаторы с электромеханическим приводом;

насосы–дозаторы с электромагнитным приводом;

В электромеханических насосах возвратно–поступательное движение мембраны или поршня осуществляется посредством передачи вращательного движения вала приводного электродвигателя толкающей штанге посредством червячной передачи и эксцентрика.

Дозирующая мембрана электромагнитных насосов приводится в действие электронно–управляемым электромагнитом, ход сердечника которого обеспечивает возвратно–поступательное движение мембраны.

Электромагнитные насосы обеспечивают высокую точность дозирования, просты и надежны в эксплуатации. Надежность насосов обеспечивается простотой конструкции, в которой отсутствует промежуточный механический приводной механизм.

В диапазоне производительностей до 60 л/ч и давлений до 10 кгс/см2 рекомендуем использовать электромагнитные дозирующие насосы.

В табл. 1 представлены диапазоны применимости электромагнитных насосов фирмы ProMinent.

Таблица 1

Модель насоса	Диапазон производительности, л/ч	Диапазон давления, кгс/см2	Область применения
Beta	0,75–32	2–10	Различные отрасли промышленности. Водоподготовка
Gamma/L	0,75–32	2–10	Производства с высоким уровнем автоматизации
Micro/g5	150–1500 мл/ч	6–40	Дозирование малых объемов реагентов

Модульное исполнение с встроенным микропроцессорным блоком, а также «светофорная» индикация рабочего режима электромагнитных насосов Beta и Gamma/L обеспечивают простоту управления и легкость контроля работы насоса.

Насосы серии Gamma/L оснащены жидкокристаллическим дисплеем и новыми более мощными контроллерами. На дисплей выводятся показания текущего дозируемого расхода в л/ч, программирование насоса осуществляется также через дисплей.

Насос модели Micro/g5 предназначен для дозирования малых количеств реагентов, используется для лабораторных целей. В водоподготовке может найти применение для дозирования комплексонов и реагентов для коррекционной обработки воды в котельных и системах подготовки сетевой воды небольшой производительности.

Электромагнитные насосы–дозаторы фирмы ЕМЕС характеризует оптимальное соотношение цены и качества. При возможностях насосов, не уступающих насосам фирмы ProMinent, и высоком качестве исполнения, цены на них примерно в 1,5 раза ниже.

В табл. 2 представлены диапазоны применимости электромагнитных насосов–дозаторов фирмы ЕМЕС.

Таблица 2

Модель насоса	Диапазон производительности, л/ч	Диапазон давления, кгс/см2	Область применения
Серия F	0,22–7	1–12	Различные отрасли промышленности. Водоподготовка
Серия H	1–6	2–18
Серия C	4–60	2–18
Серия G	3–50	0,4–18

Фирма «НАЦИОНАЛЬНЫЕ ВОДНЫЕ РЕСУРСЫ» имеет большой опыт работы с насосами–дозаторами фирмы ЕМЕС. Более 1000 насосов–дозаторов поставлено нашей фирмой на различные предприятия пищевой промышленности, производства пива, безалкогольных и ликеро–водочных изделий, объекты социально–бытового назначения и коммунального хозяйства. Насосы–дозаторы фирмы ЕМЕС работают на таких предприятиях, как Клинский пивокомбинат, Останкинский молочный комбинат, «Пивоварни Ивана Таранова», кондитерская фабрика «Ударница», «Шишкин Лес Холдинг», ОАО «Ярпиво», МГП Мосводоканал Рублевская РВС, Восточная водопроводная станция г. Москвы, Горводоканал г. Клина, ГП «Калугаоблводоканал», котельная Царицынского мясокомбината и многие другие. За все время нашего партнерства с фирмой ЕМЕС было зарегистрировано менее 2% отказов дозирующей техники.

При сравнении стоимости предлагаемых электромагнитных насосов–дозаторов ведущих зарубежных фирм ProMinent и ЕМЕС с отечественными электромагнитными насосами–дозаторами последние значительно проигрывают. Цена насоса–дозатора производства Саратовского ОАО «Нефтемаш» типа НД4МЛ с дозирующей головкой из нержавеющей стали превосходит цену подобного насоса фирмы ProMinent примерно в 1,5 раза, а подобного насоса фирмы ЕМЕС, но с дозирующей головкой из PVDF (поливинилденфторида) почти в 3 раза.

В диапазоне производительностей до 2500 л/ч и давлений до 12 кгс/см2 предлагаем использовать электромеханические дозирующие насосы фирмы ProMinent.

В табл. 3 представлены диапазоны применимости предлагаемых электромеханических мембранных насосов.

Таблица 3

Модель насоса	Диапазон производительности, л/ч	Диапазон давления, кгс/см2	Область применения
Sigma 1	17–120	4–12	Различные отрасли промышленности. Водоподготовка. Очистка воды.
Sigma 2	50–350	4–12
Sigma 3	145–1300	4–12
Makro TZ	190–2500	3–12

Серия насосов Sigma имеет встроенный микропроцессорный блок, жидкокристаллический дисплей, выдающий показания текущей производительности, светофорную индикацию состояния насоса.

Базовое исполнение насоса не имеет собственной электронной системы.

Все насосы данной серии могут быть оснащены двойной мембранной с датчиком прорыва.

Встроенный предохранительный клапан в дозировочной головке надежно предохраняет насос от перегрузки. Также служит воздушным клапаном, позволяет осуществлять удаление газа из головки при ее заполнении.

Высокопрочный внутренний металлический корпус защищен от коррозии дополнительным пластмассовым кожухом.

Мембранные насосы серии Makro TZ могут выпускаться в двухдозаторном исполнении, а также монтироваться в комплексное многодозаторное устройство, состоящее из нескольких насосов, приводимых в действие одним электродвигателем. Таким образом достигается требуемое повышение производительности или многопоточное дозирование различных веществ.

Специальная конструкция дозирующих головок в сочетании с гидравлически оптимизированными клапанами делает возможным дозирование высоковязких жидкостей. При необходимости могут применяются дозирующие головки с подогревом.

Помимо вышеперечисленных насосов–дозаторов, широко применяемых в водоподготовке, фирма ProMinent предлагает широкий спектр насосов-дозаторов различного назначения.

Электромеханические насосы с гидроуправляемой мембраной серий Hydro, Makro TZ и Makro 5 имеют повышенную надежность и защищенность. Насосы серии Hydro могут применяться в процессах обеспечения водно–химического режима для дозирования реагентов в высоконапорные линии. Makro TZ и Makro 5 применяются в области дозирования больших расходов (до 6000 л/ч).

Электромеханические плунжерные насосы серии Sigma, Meta, Makro TZ и Makro 5 применяются для дозирования в области высоких давлений (до 320 кгс/кг).

Электромеханический насос Alpha и электромагнитный насос Dulco flex предназначены для простой дозировки, постоянного и равномерного дозирования, не имеют системы регулирования. Диапазон производительности 0,4–18,5 л/ч, диапазон давления 1,5–10 кгс/см2.

Электромагнитный насос Extronic для дозирования горючих, легковоспламеняющихся и газосодержащих веществ.

Насос Pneumados приводится в действие пневмоприводом с регулированием подачи сжатого воздуха электромагнитным клапаном.

Компания «НАЦИОНАЛЬНЫЕ ВОДНЫЕ РЕСУРСЫ» предлагает также комплектующие изделия и элементы обвязки для подключения насосов в технологические схемы дозирования реагентов. Такие как дозирующие трубки (шланги), арматуру, баки и мешалки для реагентов, демпферные емкости для предотвращения пульсаций, контрольно–измерительные приборы и т.д.

Эффективная работа насоса–дозатора во многом зависит от правильного его выбора, который определяется совокупностью исходных данных, таких как требуемые параметры работы насоса, характеристики дозируемой среды, необходимая степень автоматизации и алгоритм дозирования, характеристика технологической схемы установки насоса и многих других. В связи с этим специалисты нашей компании обычно предлагают заполнить опросный лист, на основании которого можно быстро и качественно подобрать насос–дозатор и укомплектовать его арматурой, присоединительными устройствами и прочими изделиями, необходимыми для включения системы дозирования в технологическую схему Вашего предприятия.

Мы уверены, что среди широчайшего спектра представленной дозирующей техники всегда найдется такое оборудование, которое подойдет для Ваших целей.

ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ИОМС–1 ДЛЯ ПОДГОТОВКИ

ПОДПИТОЧНОЙ И СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Белоконова Н.А., к.х.н., Корюкова Л.В., инж., ОАО «Свердловэнерго», г. Екатеринбург

В структуру ОАО “Свердловэнерго” включено ряд предприятий Свердловской области.

Несмотря на отработанную систему химконтроля и корректировки ВХР, сложную и достаточно затратную технологию водоприготовления не всегда удавалось решить проблему образования отложений на поверхностях нагрева теплообменного оборудования.

В течение отопительного сезона подогреватели на некоторых теплоисточниках подвергались механической чистке, которая была малоэффективной т.к. отложения имели плотную структуру и состояли, в основном из ионов – накипеобразователей.

С 1993 года в ОАО “Свердловэнерго” начато внедрение новой технологии обработки подпиточной воды с помощью ингибитора осаждения минеральных солей (ИОМС–1).

Внедрению новой технологии предшествовало проведение комплекса научно–исследовательских работ и испытаний:

! выбор эффективного ингибитора, решение проблем его качества,

! стендовые и промышленные испытания,

! отработка и аттестация методики химического контроля.

На основании вышеперечисленных исследований для каждой станции был выбран регламент ингибирования с формированием схем по приему и дозированию ингибитора.

В настоящее время нашими специалистами технология внедрена на 10 теплоисточниках ОАО “Свердловэнерго” и ряде других предприятий.

Внедрение новой технологии дало следующие результаты:

! отмечено снижение удельной загрязненности поверхностей нагрева сетевых подогревателей,

! изменилась структура отложений – они стали рыхлые и легко отмываются при водных отмывках,

упрощены технологические схемы водоподготовки, в ОАО “Свердловэнерго” ежегодно экономится:

! 1000 т серной кислоты,

! 3000 т поваренной соли,

! 100 т катионита,

а солевой сток в водоемы сократился на 900 тыс. м3/год.

Несмотря на простоту реализации технологии, на практике требуется углубленный подход к анализу результатов как химического, так и теплотехнического контроля и для обеспечения эффективности указанной технологии особенно важно:

! выбрать оптимальную дозу ингибитора, скорректировать методику и погрешность определения реагента. При расчете расхода ингибитора и его фактического содержания необходимо учитывать расход пара или греющей среды на деаэрацию.

! совместно с внедрением новой технологии решать проблемы, связанные с коррозией оборудования, эффективностью предочистки и деаэрации. В последнее время на ряде предприятий производится замена ингибитора ИОМС–1 на СК–110.

В 1998 г с целью снижения затрат на реагент (в основном за счет транспортных расходов), нами была исследована возможность замены для предприятий ОАО “Свердловэнерго”.

Но, на основании результатов экспериментальных работ, был сделан следующий вывод: в соответствии с реальными условиями работы схем теплоснабжения на электростанциях нашей энергосистемы, замена ИОМС–1 на СК–110 нецелесообразна, т.к. термическая стабильность СК–110 ниже, чем ИОМС–1, поэтому в случае применения СК–110 температура сетевой воды должна быть не выше 130.

Естественно, что возможность применения СК–110 должна оцениваться комплексно для конкретных условий с учетом специфики проблем на производстве в целом, но для объективного обоснования необходимости замены одного реагента на другой целесообразно осуществить комплексный анализ практических результатов работы.

В противном случае “замена” лишь видоизменит проблемы, а не решит их по существу.

РЕАГЕНТ «АКВАРЕЗАЛТ»

Кинд В.Б., НПП «Биотехпрогресс», г. Кириши

В охладительных водооборотных системах любого промышленного предприятия возникают проблемы, связанные с коррозией, отложением минеральных солей, биологическим обрастание на поверхности контакта воды с элементами охлаждающей системы. Это влечет за собой нарушение технологических режимов и эффективности производственного процесса, быстрый износ технологического оборудования, увеличивает производственные затраты.

НПП «Биотехпрогресс», используя специальные, лицензированные программы по расчету ингибирования систем охладительных циклов и теплоснабжения, на основании собственного опыта и имея доступ к информационной базе ведущих организаций в области водоочистки, предлагает Вашему вниманию, разработанный нашей компанией, уникальный реагент «АКВАРЕЗАЛТ 1010» для коррекционной обработки воды охладительных циклов.

Назначение: «АКВАРЕЗАЛТ 1010» предназначен для ингибирования коррозии металлов и солеотложения в водооборотных системах охлаждения промышленных предприятий (химических, нефтехимических, металлургических и др.) и тепловых электростанций, в замкнутых системах теплоснабжения, а так же в качестве реагента для отмывки солеотложений на различных промышленных объектах.

Состав: В состав реагента «АКВАРЕЗАЛТ 1010» входят фосфонокарбоксильные кислоты и водорастворимые полимеры–дисперсанты, а так же добавляются бактерицидные средства при необходимости.

Технические характеристики: «АКВАРЕЗАЛТ 1010» имеет следующие физико–

химические показатели:

№	Наименование показателя	Значение	Метод испытания
1.	Внешний вид	Прозрачная жидкость от бесцветного до желтого цвета	ГОСТ 28084–89 разд. 4.1.
2.	Величина pH продукта, не более	8	ГОСТ 28084–89 разд.4.8.
3.	Эффективность ингибирования солеотложения, %, не менее	90	ТУ 6–09–20–152–88 разд. 4.6.
4.	Коррозийная агрессивность рабочих жидкостей.	выдерживает	ГОСТ 6243–75 разд. 2.